点钞机机壳模态分析与降噪研究

针对点钞机振动噪声问题，采用试验模态分析技术对点钞机机壳进行模态分析，得出机壳的模态参数，进一步识别出点钞机的噪声源和振动源，并对机壳作了阻尼垫隔振处理，使标准点噪声声压级降低了1．5dB。     

某轴流风机噪声特性与降噪研究

为实现某款车载方舱轴流风机的降噪，进行了轴流风机噪声特性研究。基于RNG k-ε模型、大涡模拟模型和FW-H噪声模型，运用滑移网格法和多重参考系法(Multiple reference frame, MRF),从稳态和瞬态两个维度对风机的偶极子噪声进行了数值模拟。结果显示：风机的噪声声压级为45.6 dB;在安装风机罩后，数值增大到59.2 dB。采用调整风机罩安装距离和出风口形状进行了降噪研究，研究表明：风机罩安装距离增加到25 mm时，噪声从59.2 dB降低到了51 dB;风机罩出风口改为扇形结构后，噪声从59.2 dB降低到了53.8 dB,降低了9.1%,降噪效果明显。     

大客车降噪的研究

运用噪声分离、频谱分析等技术手段,找出了GZ6921型后置柴油机大客车噪声超过国家标准的原因,并对主要噪声源及其频谱分布进行了分析对各主要噪声源－排气系统、冷却系统和发动机舱采取相应的降噪措施,如降低风扇转速,改善抗性消声器的降噪能力,修改冷却风进风道,平衡车两侧的噪声源,在发动机舱中粘贴吸音材料等。改进后GZ6921型大客车最大加速度时的车外噪声由91．5dB(A)降到86dB（A)以下,达到国际GB1495－75“机动车允许噪声”的规定。     

小型船艇动力舱吸声降噪研究

动力舱是船艇噪声的主要来源,对某小型船艇动力舱进行噪声测试及频谱分析,发现动力舱噪声辐射的主要频段;分析了混响对舱室噪声的影响,制定了采用吸声降低动力舱混响的降噪方案。确定了吸声饰面材料的结构参数,并按照设计方案实船安装三聚氰胺泡沫塑料并进行噪声测试,动力舱平均声压级降低了6.2dB（A）,达到设计要求。     

声带振动功能模式识别的研究

应用小波变换估计传导语音的谐波噪声比，研究了不同发声方式、发音及声带病变对传导语音谐波噪声比的影响，并与口腔语音的谐波噪声比进行了对比研究，发现发不同元音时，传导语音谐波噪声比的变化范围是5dB，口腔语音谐波噪声比的变化范围为20dB；不同发声方式的传导语音谐波噪声比的变化范围可达18dB，口腔语音的变化范围为12dB。从结果可以看出，传导语音谐波噪声比能够更好地反映声带振动模式，是一种研究声带振动功能和模式及喉部疾病诊断的有效方法。     

天幕靶基级放大电路的噪声模型研究

通过对单电阻I／V转换和T型网络两种典型的基级电路的分析，提出了光电二极管阵列与这两种电路相结合的噪声模型，仿真分析了输入电阻热噪声和运算放大器输入噪声双重作用下的输出噪声水平．经比较，T型网络输出信号的信噪比要比单电阻的I／V转换电路高6dB．实验结果证明，T型网络的误差主要由并联电阻个数决定，所以减小每个与T型网络相连的光电二极管数量，可以大幅度提高系统的信噪比。     

车用爪极发电机的不同部件对气动噪声的影响

为了明确车用爪极发电机在高转速下不同部件对气动噪声的影响，对车用爪极发电机的气动噪声进行了数值模拟研究，并进行了车用爪极发电机的空载声功率实验，验证了数值模拟的准确性；采用有无前后风扇、爪极，采用圆柱包络体代替爪极方案确定各阶次噪声的来源，明确了前后风扇、爪极对不同阶次噪声的贡献水平。结果表明：在高转速下偶极子是主要噪声源类型；前风扇主要影响8,10,12和16阶次气动噪声，去除前风扇12,16阶次噪声分别降低了6.54 dB(A)和9.04 dB(A);后风扇主要影响6,8和10阶次噪声，去除后风扇噪声分别降低了11.75,2.42,7.38 dB(A);有无爪极对气动噪声影响较小，但采用圆柱包络体代替爪极对气流流动会产生影响，使8阶次噪声有一定变化，这也表明前后风扇是气动噪声产生的重要源头。     

微型轿车的降噪实验

针对某微型轿车采用汽车扣速行驶车外噪声分离实验和声强法识别噪声源。发现进气噪声是造成车外加速噪声偏高的主要原因。在对发动机进气噪声进行频谱分析后，找到进气噪声的主要峰值频率，设计出一种三腔并联共振式消声器，使进气噪声得以有效的控制。通过道路实验与发动机台架实验评价，整车车外加速噪声降到72.3dB(A)，降噪量达7．9dB(A)，而发动机输出功率没有明显变化。     

运用统计能量分析法进行轿车内噪声的仿真

建立了一个统计能量分析（SEA）芭轿车内室噪声的仿真计算，结果表明400－5000Hz频率范围内的空气噪声和固体噪声都适用于统计能量分析方法，SEA模型的计算与车内声压水平实测值精度在主要频带达到3dB以内。     

节流降压-小孔喷注消声器优化设计与模态分析

对AG-35/39M1型锅炉排气放空噪声进行测量,并进行频谱分析,找出主要噪声源发生在频率为1118 Hz处。根据其频谱特性和排气放空噪声产生机理及喷注噪声具有的声级高(140 dB左右)、频率宽、传播远、影响范围大等特点,优化设计了节流降压-小孔喷注复合式消声器,并采用锤击法对消声器试件进行实验模态分析及消声特性试验,可知其频率远远避开了噪声的峰值频率,消声器不会在噪声峰值时产生共振,为设计出结构合理、性能优良的消声器提供了可靠依据。     

高层楼供水系统噪声源的识别

采用功率谱分析、相干分析、模态分析相结合方法 ,对高层供水系统振动、噪声进行了分析 ,找出其主要的噪声源及其主要频率成分 ,从而为治理噪声提供可靠的依据。     

高速工业平缝机噪声源的鉴别

采用分部运转法、遮掩运行法、声强测量法和相干分析法四种方法，比较准确地鉴别了高速工业平缝机的噪声源，对该机减振降噪的研究提供了可靠的依据     

16锭金属丝高速编织机噪声控制

本文对16锭金属丝高速编织机单机噪声进行了测试,对其噪声源进行了频谱分析,并提出了一套治理方案.治理后编织机噪声达到了国家噪声劳动卫生标准的有关要求、以及国际标准组织(IS0)N—80噪声评价曲线的要求.     

客运索道噪声特性与控制分析

为探究客运索道噪声污染,基于福建省福清石竹山、泉州仙公山、三明麒麟山及广东深圳大侠谷4处客运索道噪声实测数据进行误差分析、模型处理、均值统计、回归拟合、环境评价.结果表明:客运索道噪声污染源主要为驱动机;驱动站等效声级为70~90 d B,暴露噪声处于吵闹水平,噪声环境达重度污染;非驱动站等效声级为50~60 d B,暴露噪声水平一般,噪声环境也受到不同程度污染;驱动站声场均匀,非驱动站声级波动明显,但两站房噪声分布较稳定;驱动与非驱动站声级分布线性与非线性回归拟合优度均近于0,拟合效果不好,声级分布无规律可循.以综合防治为目标,从优化驱动制造安装、合理进行休息室选址、规范管理等方面提出客运索道降噪控制措施.     

基于小波包和独立分量分析的微弱多源故障声发射信号分离

针对旋转机械设备中同时存在的裂纹、摩擦等多故障源信号难以检测和分离的问题,提出了一种基于小波包分析(WPA)与独立分量分析(ICA)的多源故障信号提取方法,即首先用WPA对含噪线性混合信号降噪预处理,由db2小波基函数进行5层分解后保留62.5~187.5kHz频段信号,然后采用ICA中的FastICA算法对降噪后的混合信号分离,最后对各通道分离出的信号用收缩函数进行频段内去噪处理.对不同输入信噪比的含噪微弱裂纹和摩擦信号进行提取和分析的结果表明,该方法能有效提取出输入信噪比大于-15dB的裂纹和摩擦信号.当混合信号信噪比为-15dB时,裂纹和摩擦信号的输出信噪比分别为-1.31和-1.36dB,相关系数分别为0.62和0.63,提取效果好于结合小波包和FastICA分离方法(信噪比分别为-1.74和-2.06dB,相关系数分别为0.59和0.59)以及单独采用FastICA算法(信噪比分别为-4.57和-4.31dB,相关系数分别为0.17和0.19).因此,所提出的综合WPA和ICA的方法是一种较好的多源微弱信号提取方法.     

家用果汁机声振分析

采用分部运转法、动平衡实验、功率谱分析和相干分析四种方法,比较准确的识别了家用果汁机的振源和噪声源,搞清了声振关系,为对家用果汁机减振降噪研究提供了可靠的依据     

噪声声源分析方法及应用

本文系统地介绍了噪声声源的分析方法 ,着重介绍了信号分析技术在噪声声源分析中的应用。利用功率谱分析噪声信号的特性 ,利用相干性确定噪声源。     

YZ530剁锉机噪声源识别

本文对YZ530剁锉机的噪声特性进行了分析,利用三种不同的方法识别出了该机的主要噪声源.从简单、直接的近场测量入手,到分部运行的计算和由CF920双通道FFT分析仪所做的相干分析,对各噪声源进行了定量分析和计算.三种方法相辅相成,取得了令人满意的一致结果,对于该机的降噪具有很大的指导意义.     

高速工业平缝机减振降噪试验研究

对GC28-1高速工业平缝机进行了全面、系统的振动测试分析和噪声源识别，并在此基础上，对该机进行了整机平衡的减振降噪措施，使振动特性有明显的改善，噪声亦有一定程度的降低。