啤酒酿造废水综合治理工艺

本工艺首先从啤酒酿造废水中分离啤酒酵母泥用作饲料蛋白源,是对啤酒酿造废水的前处理.然后,将清液COD_(Cr)控制在1万至3万mg/L之间,用于中温厌氧消化生产新能源(沼气).容积产气率为5—13m~3/m~3·d,COD_(Cr)去除率为96%.采用理化方法对中温厌氧消化排出液进行后处理,可使排出液COD_(Cr)降至78—235mg/L,达到四川环境污染物(试行)排放标准.     

厌氧-好氧综合处理制裘废水中间生产试验的研究

本文详细报道了制裘废水厌氧-好氧综合处理的中间生产试验.该试验采用上流式厌氧过滤器对制裘废水进行中温(35—37℃)厌氧消化,发酵水力滞留时间为两天,可回收少量的能源(沼气).原料产气率为0.2—0.5m~3/m~3·d.COD去除率为57—92%.厌氧消化后的排出液经机械曝气和化学沉淀进行后处理,最终出水便可达到废水排放标准.     

厌氧过滤器处理维生素C废水的中试研究

应用2m~3新型厌氧消化器处理维生素 C 高浓度有机废水。反应器底部为厌氧污泥床层,上部为填料过滤层。采用此法,容积负荷可以达到10kgCOD/m~3·d 以上,COD 去除率可以达到90%以上。     

药厂废水处理工艺应用研究

采用"机械格栅+混凝沉淀池+涡凹气浮+水解酸化+UASB反应器+CASS反应池+斜管沉淀池"工艺处理某药厂生产废水和少量办公生活废水.处理规模为400 m~3/d,其中固体制剂废水及生活废水280 m~3/d,红霉素生产废水120 m~3/d.研究结果表明,采用该处理方法,COD和BOD_5去除率可分别达98%和99%以上,出水氨氮含量低于25 mg/L.外排生产废水达到环保相关要求.     

用两种结合式厌氧发酵器处理酒精蒸馏废水的研究

在中温下,用125L的污泥床滤器(SBAF)和150L的结合式厌氧折流反应器(HABR)处理酒精蒸馏废水,最低水滞留期、最高COD负荷率、最高产气率、平均甲烷含量、氢分压分别为22h和35h,10.9kg_(CH_4-COD)/m~3·d和5.5kg_(CH_4-COD)/m~3·d,5.43m~3/m~3·d和3.06m~3/m~3·d,76％和74％,1.5×10~(-4)和4.0×10~(-4)atm.两者的COD去除率(根据负荷的高低)保持在78％～98％。SBAF运转稳定、高效,HABR能将甲烷八叠球菌存留于反应器内并能积累较多污泥。根据两种发酵器的运转过程和优势产甲烷茵的生理特性,可设计一种两步发酵器,使在不同阶段富集不同的乙酸裂解产甲烷菌,达到进一步提高处理效率的自的。     

厌氧膜反应器处理制药厂废水实验

制药厂高浓度有机废水采用自主设计的膜-厌氧反应器进行厌氧消化和膜过滤实验,观察制药废水COD去除效果和COD容积负荷,实验结果表明,膜-厌氧反应运行稳定,产气量高,出水水质较好,COD去除率最高达99.4%,COD容积负荷最高达到25 kg/m~3·d,底部污泥浓度达到30.1 g/L,采用此工艺可以取消添加絮凝剂预处理工序,降低了运行成本。     

不同C/N对活性炭颗粒填料厌氧同步消化反硝化的影响

构建以粒径3~6 mm活性炭颗粒为填料的厌氧污水处理系统,厌氧消化菌和反硝化菌在活性炭颗粒表面附着成膜,考察不同C/N对厌氧同步消化反硝化的影响。以葡萄糖为有机碳源,进水中葡萄糖质量浓度分别为300 mg·L^-1和400 mg·L^-1时,较高C/N对NO^-₃-N去除有利,最高去除率为95.21 %;较低C/N对COD和NH⁺₄-N的去除有利,最高去除率分别达到96.00 %和42.43 %以上。研究表明,以活性炭颗粒为填料的厌氧高效处理废水技术是可行的,不同C/N对厌氧同步消化反硝化处理含氮和有机物废水具有较明显的影响。     

氢氧化镁浆料中和酸洗废液的研究

采用自制与市售的氢氧化镁浆料对钢铁厂酸洗废液进行中和处理实验研究，主要在浊度、色度、CODcr、六价铬（Cr（Ⅵ））和悬浮物含量SS去除率等方面进行了对比．结果表明，自制和市售的浆料处理效果相当，浊度去除率分别为86．3％、87．3％，色度去除率均为88．4％，CODcr去除率分别为44．5％、48．5％，Cr（Ⅵ）去除率均达到100％，SS去除率均为88．o％，处理后的水质达到工业废水排放标准．     

硼泥复合混凝剂处理豆制品废水的研究

研究了硼泥复合混凝剂处理豆制品废水的影响因素和最佳处理条件。处理豆制品废水的COD1200－3500mg/L，SS200－600mg/L时，处理的最佳pH值范围6．2－10．3，最佳投药量范围0．4－0．8g/L.COD去除率可达70％以上，SS去除率可达93％以上。搅拌速度、搅拌时间、温度对COD及SS去除率无显著影响。再经双层滤料过滤或曝气生化处理，出水达到污水排放标准。     

增强型内电解-光催化处理活性艳兰染料废水研究

以活性艳兰K-3R染料废水为处理对象,采用增强型内电解-光催化组合工艺,对影响处理效果的因素进行研究,得出增强型内电解-光催化处理活性艳兰K-3R最佳的工艺条件.结果表明:增强型内电解处理活性艳兰K-3R适宜的工艺条件为:处理时间20 min、pH值4～6或8～10、液固比1∶1(mL∶g).在此条件下,CODCr去除率达到80％左右,色度去除率达到95％以上.增强型内电解光催化组合方法处理活性艳兰K-3R的适宜工艺条件为:草酸钠加入量4 g/L、液固比2∶1(mL∶g)、内电解时间20 min、光照时间20 h.在此条件下,CODCr去除率达到90％左右.     

气固循环流化床提升管颗粒速度和浓度的测量技术

介绍了气固循环流化床提升管中颗粒速度、颗粒浓度的常用测量技术,较全面地比较了各种方法的优缺点,仅供循环流态化领域研究人员参考。     

月亮田选煤厂重介质回收分析及改进措施

就重介选煤厂的加重质一磁铁矿粉各粒级的回收情况及月亮田选煤厂磁选回收系统工艺流程进行了分析,提出了改进措施,使重介质单位消耗量降低了43．88％,取得了明显的经济效益。     

草莓糖酸遗传和选择研究

通过对草莓９个杂交组合的实生果实的糖酸含量的分析，探讨了糖酸含量在杂交育种中遗传情况及选择问题．结果表明：含酸量由主效基因和微效多基因共同控制，含糖量由微效多基因控制，含糖量的遗传存在明显的正向非加性效应．因控制含酸量遗传的主效基因构成不同，组合间含酸量的遗传力差异较大（０．３０～０．５９）．     

多控特性L阀控制特性的研究

多控制特性Ｌ阀（简称多控Ｌ阀）是在常规Ｌ阀的基础上增加一插入水平段的充气管，通过调节充气管的插入深度来实现Ｌ阀对固体流率的多种调节特性曲线，从而使Ｌ阀的调节特性更灵活，范围也更宽．就多控Ｌ阀进行的试验研究和理论分析表明：通过调节充气管的插入深度并结合常规充气点可实现对固体流率的多条调节特性曲线，大大增加了Ｌ阀的调节范围．     

悬浮物对斑马鱼胚胎发育的影响

为探究水中悬浮物含量对斑马鱼(Danio rerio)胚胎发育的影响，挑选发育正常的斑马鱼胚胎分为CK组、T1组、T2组和T3组，分别在悬浮物质量浓度为0、10、100和1 000 mg·L -1的水体中培养168 h，每12 h记录胚胎孵化率和胚胎或仔鱼的死亡率，在实验进行72 h后统计仔鱼心率，在实验进行168 h后统计仔鱼畸形率，并于实验进行4、12、24和48 h后拍照观察胚胎的发育情况。结果显示：1) 与CK组相比，T1组、T2组和T3组斑马鱼胚胎的累计孵化率在实验进行60 h后有统计学意义上的下降(p<0.05)，且T3组的该项指标在实验进行72 h后直至实验结束均有统计学意义上的下降(p<0.05)；2) 在实验进行120 h后直至实验结束，T3组与CK组相比仔鱼的累计死亡率均有统计学意义上的上升(p<0.05)；3) 在实验进行72 h后，T1组、T2组和T3组与CK组相比仔鱼心率有统计学意义上的下降(p<0.05)；4) T3组与CK组相比仔鱼畸形率有统计学意义上的上升(p<0.05)；5) 与CK组相比，T1组、T2组和T3组的胚胎发育较为迟缓。研究结果提示水体中悬浮物质量浓度过高可导致斑马鱼胚胎发育迟缓、胚胎孵化率和仔鱼心率下降、仔鱼的死亡率和畸形率上升。     

正交各向异性弹性体中主微裂纹干涉问题的某些特征

采用积分方程的伪力方法对正交各向异性弹性体中主微裂纹干涉问题做了详细的研究，发现中性角与材料特征根密切相关，且有工程中极其有用的渐进关系。     

超弹性固体混合物的等效本构方程

本文证明了超弹性固体混合物的本构等效均匀体也是超弹性固体,其等效比自由能等于各部分物体自由能的体积均值,用第一类 P-K 应力描写的等效比Gibbs 函数也等于各部分物体比 Gibbs 函数的体积均值.但用其他伪应力描写的等效比 Gibbs 函数具有较复杂的计算式,不等于其体积均值.     

离子型固体的等压态方程和体积弹性模量与温度间的关系

Pandey利用Maxwell关系式结合相关热力学函数式推导了有关热力学关系,Shanker利用Born和Huang采用的热膨胀格林爱森理论推导了有关热力学关系,本文比较了分别由这两种不同理论模型推出的体积弹性模量和等压态方程与温度间的关系,结果表明由Pandey关系式计算出的有关离子型固体的热膨胀和体积弹性模量与实验数据符合得更好.     

导向管喷动流化床固体颗粒的循环量

在内径为182mm的导向管喷动流化床中,用平均粒径为2．2mm的尿素为物料,对喷动流化床固体颗粒循环量进行了研究,考察了对导流管安装高度、喷动口直径和物料床层高度的变化对固体颗粒循环量的影响．实验中发现了当喷动流化床环形区处于移动床状态时,导向管安装高度越高、喷动口直径越大、物料静止床层高度越高,固体颗粒循环量也越大;当环形区处于流化床状态时,喷动口直径和导向管安装高度对固体颗粒循环量影响不大,而物料静止床层高度越高,固体颗粒循环量越大．结果表明,在环形区处于移动床和流化床两种状态下,导向管安装高度和喷动口直径对固体颗粒循环量的影响是不同的．