冷等离子体接枝碳纤维表面的研究

对碳纤维（ＣＦ）表面进行冷等离子体处理是改变碳纤维表面的有效方法。本文采用Ｘ－光电子能谱（ＸＰＳ）和扫描电子显微镜（ＳＥＭ）对碳纤维表面的组成变化、表面特征基因变化、表面形态变化进行了分析研究，并探讨了碳纤维表面性质与ＣＦ／ＰＭＲ－１５复合材料力学性能的关系。     

提高聚氯乙烯与丁苯橡胶共混相容性的研究

通过加入各种增容剂（Ｃｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｚｅｒ）和采用粉末丁苯橡胶（ＰＳＢＲ）及经接枝、交联改性的粉末丁苯橡胶（ＰＭＳＢＲ），研究了提高聚氯乙烯／丁苯橡胶（ＰＶＣ／ＳＢＲ）共混相容性的途径。物理机械性能测试结果表明：五种增容剂对软质ＰＶＣ／ＳＢＲ共混物的改性效果以粉末丁腈Ｐ８３和丁腈－２６（ＮＢＲ－２６）最佳；粉末橡胶对ＰＶＣ的改性效果优于块状橡胶，ＰＭＳＢＲ对软质ＰＶＣ的改性效果优于以ＮＢＲ－２６作增容剂的块状ＳＢＲ和ＰＳＢＲ；用不同改性方法制得的四种ＰＭＳＢＲ中，以多层乳液接枝改性的ＰＭＳＢＲ－４对ＰＶＣ的改性效果最佳，用它改性硬质ＰＶＣ的缺口抗冲击强度和软质ＰＶＣ的耐寒性，效果皆超过粉末丁腈Ｐ８３。扫描电镜、透射电镜和动态力学谱分析表明：ＰＶＣ／ＰＭＳＢＲ－４共混材料呈良好的韧性断裂，橡胶粒子分散较均匀，相界面模糊，低温Ｔｇ升高，说明ＰＶＣ／ＳＢＲ的相容性获得显著提高     

含Si－H功能键聚硅氧烷／聚芳砜嵌段共聚物膜性能研究

研究了聚硅氧烷／聚砜二元嵌段共聚物（ＰＭＳ／ＰＳＦ）的成膜行为和膜强度，讨论ＰＭＳ、吡啶侧基、Ｃｏ（Ｓａｌｅｎ）含量对它们的影响；测定了膜对空气的透过率和富氧率，总结出该膜的富氧率随ＰＭＳ含量、温度、压力改变的变化规律，当软硬段含量相近时，ＰＭＳ／ＰＳＦ膜的各种特性最好，在本实验条件下，ＰＭＳ／ＰＳＦ膜的最高富氧率达３６％。     

5—（4＇—卤代—2＇—羧基苯偶氮）绕丹宁的合成、荧光、￣1HNMR及MS研究

本文合成了三种新的有机荧光试剂：４ＣＲＡＣＰ—Ⅱ，４ＢＲＡＣＰ—Ⅲ，４ＩＲＡＣＰ—Ⅳ，确证了其结构，研究了荧光性质，发现Ⅱ在弱酸性介质中具有较强的荧光。ｐＨ＝５．３时，它与Ｃｕ（Ⅱ）形成荧光络合物，λ＿（ｅｘ）／λ＿（ｅｍ）＝３１０ｎｍ／４０８ｎｍ，检测限５×１０￣（－４）μｇ／ｇ。讨论了卤素对￣１ＨＮＭＲ、ＭＳ及Ｆ的影响。     

基于特征的回转体零件建模系统的研制

本文在分析了基于几何的ＣＡＤ系统的不足的基础上，提出了利用特征建模技术来建造计算机模型，并以所开发的ＦＢＲＰＭＳ系统为例，说明特征建模的原理和方法。该系统模块化设计，功能性强，易扩展，已成功地应用于ＣＡＤ／ＣＡＰＰ／ＣＡＭ集成领域     

农副产品深加工是农村经济发展的必由之路（2）

农副产品深加工是农村经济发展的必由之路（２）李晓辉ＤＥＥＰＰＲＯＣＥＳＳＩＮＧＯＦＦＡＲＭＢＹ－ＰＲＯＤＵＣＴＳＩＳＴＨＥＯＮＬＹＷＡＹＦＯＲＲＵＲＡＬＥＣＯＮＯＭＹＤＥＶＬＯＰＭＥＮＴ（接上期）８蛋白资源的开发利用预计到本世纪末，全世界食物蛋白质缺...     

Ⅱ,Ⅲ期乳腺癌综合疗法对比分析（附69例报告）

对Ⅱ、Ⅲ期乳腺癌６９例综合方法疗效对比分析。全组５年生存率５３６％，Ⅱ期７８％，Ⅲ期４７２％，Ⅱ期各组（Ｓ，Ｓ＋Ｃ，Ｓ＋Ｒ，Ｓ＋Ｒ＋Ｃ）无显著差别；Ⅲ期各组Ｓ１４２％，Ｓ＋Ｃ３３％，Ｓ＋Ｒ４７３％，Ｓ＋Ｒ＋Ｃ６０％（Ｐ＜００５）说明综合治疗方法对生存率有影响，增加放疗对Ⅲ期尤为显著；加放组淋巴区胸壁３年复发率与未加放组比为１∶２（９／５０：７／１９），其复发平均时间为３１８∶１３５（月），说明加放对局部控制效果的肯定。增加化疗（ＣＭＦ／ＣＡＦ／ＣＥＦ）与未加化疗比生存率有改变，前者为５９５％（２２／３７），后者为３３３％（３／９），而除Ｓ组外，增加化疗使Ｓ＋Ｒ＋Ｃ达６０％，Ｓ＋Ｒ４７３％组无显著性差别（０２５＞Ｐ＞０１０）。Ｓ＋（Ｓ＋Ｃ）与（Ｓ＋Ｒ）＋（Ｓ＋Ｒ＋Ｃ）组５年生存率，前者为３６８％（７／１９），后者为６０％（３０／５０）。     

填料/单体原位聚合对PVC复合材料的影响

在滑石粉（ｔａｌｃ）表面,采用填料／单体原位乳液聚合,制得了包覆聚甲基丙烯酸甲酯的填充料,然后与ＰＶＣ共混复合,研究表明ｔａｌｃ表面包覆ＰＭＭＡ后,提高了复合材料的拉伸强度、拉伸模量和缺口冲击强度,并存在一个临界ＰＭＭＡ包覆层厚度．进一步增加ｔａｌｃ表面ＰＭＭＡ的包覆量,复合材料的拉伸强度、拉伸模量和缺口冲击强度呈下降的趋势．     

PMMA基纳米核—壳微粒改性R—PVC研究

探讨了经过特殊表征的有机刚性粒子－ＰＭＭＡ基核－壳型有机刚性粒子对Ｒ－ＰＶＣ／ＣＰＲ体系的增韧和增强作用及其对加工流变性的影响。研究发现，适当粒径的核－壳型粒子与Ｒ－ＰＶＣ／ＣＰＥ基体在适当配比下共混，常温下，可使ＰＶＣ／ＣＰＥ基体的冲击强度和断裂伸长率得到提高，断裂强度，屈服强度，硬度和加工流变性也有所改善，而在低温下几乎没有增韧效果。     

填料／单体原位聚合对PVC复合材料的影响

在滑石粉表面,采用填料／单体原位乳液聚合,制得了包覆聚甲基烯酸甲酯的填充料,然后与ＰＶＣ共混复合,研究表明ｔａｌｃ表面包覆ＰＭＭＡ后,提高了复合材料的拉伸强度,拉伸模量和缺口冲击强度,并存在一个临界ＰＭＭＡ包覆层厚度,进一步增加ｔａｌｃ表面ＰＭＭＡ的包覆量,复合材料的拉伸强度,拉伸模量和缺口冲击强度呈下降的趋势。     

短碳纤维增强尼龙6复合材料的制备与研究

碳纤维复合材料是通过双螺杆反应挤出机复合制备,研究了复合材料的微结构和力学性能,碳纤维的扫描电镜照片显示,处理后的碳纤维较未处理碳纤维有更好的表面粗糙度。复合材料断面照片显示处理后的碳纤维和基体尼龙6材料有着很好的界面结合。复合材料的力学性能得到提高,其拉伸强度和拉伸模量分别提高了33%和50%。     

碳纤维粉改性水泥砂浆压阻特性分析

为改善压阻特性,对砂浆掺加CF（Carbon Fiber,碳纤维）粉、硅粉进行改性,开展了试件的压阻测试,并对应变-电阻率曲线进行了分析。结果表明：试件的电阻率随压应变的增加而下降;应力-电阻率曲线可分为接触、承载和破坏阶段;CF掺量为2%时,其灵敏度最高,线性区间最大; CF掺量为2%时,单掺、复掺试件的线性相关系数分别为99.92%和99.45%;CF掺量为4%时,单掺、复掺试件的线性相关系数分别为98.39%和98.33%;CF掺量为6%时,CF粉会出现团聚现象,试件应力-电阻率符合指数关系;在单掺和复掺试件中,4%接近CF粉掺量的逾渗阀值;复掺试件的强度高于单掺试件,Si4/CF4的抗压强度达到52.4 MPa。可见,Si4/CF4试件具有较高的强度、压阻线性度和区间,但其灵敏度、线性区间不及Si2/CF4。     

CF3I混合气体比例及放电参数分析

CF_3I气体是一种极具潜力的SF_6替代气体。为研究CF_3I混合气体的最佳比例及电气特性,首先根据CF_3I气体饱和蒸气压方程计算其液化条件,采用两项近似的Boltzmann方程求解三种CF_3I混合气体在不同混合比下的电子能量分布及电离和吸附系数,并计算混合气体的折合有效击穿场强及协同效应指数。结果表明:三种混合气体的绝缘强度都随CF_3I气体比例增加而增加,但混合气体的适用范围会随CF_3I比例增加而减小;在相同混合比例时,CF_3I-CF_4及CF_3I-N_2混合气体的绝缘能力较强,CF_3I-CO_2的协同系数更高,电场均匀度对CF_3I-N_2及CF_3I-CO_2的绝缘能力的影响相对较小。综合考虑,N_2更适合作为CF_3I的缓冲气体,15%～30%CF_3I比例的混合气体有较高的实际应用价值。     

基于有限元方法的CF/PTFE复合材料界面应力

经表面改性和未经改性的碳纤维（CF）增强聚四氟乙烯（PTFE）复合材料的弹性强度均随着碳纤维含量的增加而增强．以碳纤维增强聚四氟乙烯（CF／PTFE）复合材料弯曲强度试验结果作为依据，开展CF／PTFE复合材料界面应力的研究工作．采用各向异性等参单元，推导出在平面载荷作用下多层纤维增强复合板的层间应力分布．进一步利用有限元方法对CF／PT—FE复合材料的界面进行应力分析，并得到与试验结果相一致的结论．     

SiC晶须补强ZTA（Y）陶瓷基复合材料的研究

本文将高强、高模量的ＳｉＣ晶须引入以Ｙ２Ｏ３稳定的ＺｒＯ２（ｔ）相变增韧Ａｌ２Ｏ３基陶瓷材料［即ＺＴＡ（Ｙ）］中．研究了不同晶须含量对复合材料的抗弯强度和断裂韧性的影响．实验结果表明，ＳｉＣ晶须能明显提高ＺＴＡ（Ｙ）陶瓷基复合材料的强度和韧性，体积含量为２０％的ＳｉＣ晶须的复合材料性能可达：σｂｂ＝８３０ＭＰａ，Ｋｉｃ＝９．８ＭＰａｍ１／２．通过与ＳｉＣｗ／Ａｌ２Ｏ３复合材料系统的比较分析，认为ＳｉＣｗ／ＺＴＡ（Ｙ）复合材料中，由于热膨胀系数差异所产生的基体中的张应力可由诱导ＺｒＯ２（ｔ）的马氏体相变来缓解，其中存在着相变增韧和晶顺补强的双重强韧化机制     

Mg/Al异种材料瞬间液相过冷连接工艺研究

采用瞬间液相过冷连接工艺对AZ31镁合金和5083铝合金进行连接实验,研究保温扩散时间t2对焊缝微观组织及力学性能的影响。利用SEM,EDS,XRD和微观硬度计对接头剖面的微观组织和力学性能进行表征;在拉伸试验机上测试接头拉伸强度,利用SEM对断口形貌进行分析。研究结果表明:采用瞬间液相过冷连接工艺可以实现Mg/Al异种材料的有效连接;随着保温扩散时间t2的增加,接头的抗拉强度随之提高,当t2=30 min时,接头抗拉强度最高达到20.5 MPa;拉伸断口形貌具有明显的脆性断裂的特征,铝合金侧主要有解理面和撕裂棱组成,而镁合金侧属于典型的沿晶断裂形貌;在接头处形成MgAl,Mg2Al3,Mg0.44Al0.56和Mg17Al12金属间化合物,结合界面的微观维氏硬度最高达320。     

碳纤维/MC尼龙6原位复合材料的制备与表征

提出一种表面接枝尼龙6的碳纤维/MC尼龙6原位复合材料的制备方法并加以表征.通过对碳纤维表面的-COOH和-OH官能团进行异氰酸酯化并用己内酰胺稳定化,再将碳纤维加入到己内酰胺单体融体中,采用阴离子聚合方法制得表面接枝尼龙6的碳纤维/MC尼龙6原位复合材料.红外和热重分析都表明,碳纤维表面已接枝上异氰酸酯和己内酰胺.热重分析计算得接枝率为2.69%.用DSC研究复合材料的非等温结晶和熔融行为,结果表明碳纤维对基体尼龙6具有异相成核作用,并且结晶速度提高;碳纤维表面接枝的尼龙6在结晶前期对晶体生长有诱导和促进作用,而在结晶后期有位阻作用,使晶体的粒度变小,结晶的完善程度降低.拉伸实验表明,碳纤维/MC尼龙6原位复合材料的拉伸强度与MC尼龙6相近.     

电泳沉积海藻酸钠/碳纳米管修饰高模碳纤维表面

采用纳米材料增加碳纤维（CF）的表面粗糙度及活性官能团,不仅可以改善CF增强复合材料的界面结合状态,而且不会对CF本体造成损伤,是一种极具发展潜力的新型CF表面改性手段。使用电泳沉积技术（EPD）将碳纳米管（CNTs）沉积在高模CF表面,然后与环氧树脂（EP）复合,制备了单向纤维增强层压板（CF/EP复合材料）。使用万能拉力机测试CF/EP复合材料的层间剪切强度（ILSS）,结果表明,在电压为6 V时制备的CF/EP复合材料的ILSS为58.9 MPa,与未经EPD处理的CF/EP复合材料（ILSS=52.2 MPa）相比提高了12.8%。同时,通过EPD制备了海藻酸钠与CNTs共沉积修饰的高模CF,海藻酸钠的加入增加了CNTs与CF表面的黏附性及氧含量,提高了纤维表面对树脂基体的浸润性。当CNTs的质量浓度为0.3 mg/mL、海藻酸钠的质量浓度为1 mg/mL、EPD电压为8 V时,所制备的CF/EP复合材料的ILSS可达68.3 MPa,与未经EPD处理的CF/EP复合材料相比提高了30.8%。     

电泳沉积海藻酸钠/碳纳米管修饰高模碳纤维表面

采用纳米材料增加碳纤维（CF）的表面粗糙度及活性官能团,不仅可以改善CF增强复合材料的界面结合状态,而且不会对CF本体造成损伤,是一种极具发展潜力的新型CF表面改性手段。使用电泳沉积技术（EPD）将碳纳米管（CNTs）沉积在高模CF表面,然后与环氧树脂（EP）复合,制备了单向纤维增强层压板（CF/EP复合材料）。使用万能拉力机测试CF/EP复合材料的层间剪切强度（ILSS）,结果表明,在电压为6 V时制备的CF/EP复合材料的ILSS为58.9 MPa,与未经EPD处理的CF/EP复合材料（ILSS=52.2 MPa）相比提高了12.8%。同时,通过EPD制备了海藻酸钠与CNTs共沉积修饰的高模CF,海藻酸钠的加入增加了CNTs与CF表面的黏附性及氧含量,提高了纤维表面对树脂基体的浸润性。当CNTs的质量浓度为0.3 mg/mL、海藻酸钠的质量浓度为1 mg/mL、EPD电压为8 V时,所制备的CF/EP复合材料的ILSS可达68.3 MPa,与未经EPD处理的CF/EP复合材料相比提高了30.8%。