疏水进入除氧器水箱喷注噪声的实验研究

通过实验探索了蒸汽在水下有限空间喷注时喷注噪声的辐射规律，发现其Ａ声压级同水的过冷度有直接关系；喷头孔径对最大喷注噪声Ａ声压级的影响不大，但较大的孔径可以使最大Ａ声压级出现的位置向低温处移动，而较小的孔间距可降低喷注噪声。同时发现，蒸汽水下喷注噪声的产生机理和空气动力性噪声的产生机理是不完全相同的，因此对小孔喷注噪声的研究结果不能直接应用于蒸汽水下喷注噪声的预测。     

辨别胶子喷注和夸克喷注的能量法则研究

用蒙特卡洛方法研究了e^ e湮灭产生的3-喷注事件,将强子3-喷注按能量排序并通过与部分子层次的3-喷注配对来辨别胶子喷注和夸克喷注．分析了能量法则挑选喷注的纯度;用改进后的能量法则计算了3-喷注事件中的三个喷注的平均多重数,平均横动量随喷注能量的分布以及胶子喷注和夸克喷注的平均多重数之比和平均横动量之比．并与角度法则的相应结果进行了比较．结果显示用改进后的能量法则挑选喷注的方法是可行的．     

关于胶子喷注的一些性质

我们提出了一种喷注模型:单个部分子形成一个部分子集团,然后重组为强子.利用这个模型,计算了胶子喷注的分布函数,讨论了胶子的碎裂函数.在这基础上分析了胶子喷注与夸克喷注的区别.     

夸克喷注和胶子喷注内部动力学起伏的蒙特卡洛研究

用改进的角度法则从3-喷注事件中挑选出胶子喷注和夸克喷注，直接对这两种喷注中的动力学起伏的特性进行了蒙特卡洛研究，发现在Pt方向上夸克喷注内部的动力学起伏比胶子喷注内部的动力学起伏要强，从而给出了夸克和胶子在强子化碎裂过程中的动力学性质上的区别。     

蒸汽水下喷注噪声的产生机理和辐射规律的研究

从单个汽泡在过冷水中的振动方程出发,导出了汽泡破裂时噪声辐射的数学模型;从理论上分析了蒸汽在水下有限空间内喷注时喷注噪声的声源和辐射规律,并发现水的过冷度对噪声的声压级和频率影响非常显著,这一发现已被随后的实验所证实．     

用能量排序法辨别胶子和夸克喷注的研究

改进了用于从正负电子碰撞的三喷注事件中辨别胶子喷注和夸克喷注的能量方法，使挑选喷注的纯度提高到71％。计算了用改进后的能量方法挑选出的胶子喷注和夸克喷注的平均多重数的比值R＝(N）g／(N）q结果为1．30＜R＜1．50。这些结果与QCD的预言以及NRS，OPAL和DELPHI实验组获得的正负电子碰撞的实验数据符合。     

节流降压-小孔喷注消声器优化设计与模态分析

对AG-35/39M1型锅炉排气放空噪声进行测量,并进行频谱分析,找出主要噪声源发生在频率为1 118 Hz处.根据其频谱特性和排气放空噪声产生机理及喷注噪声具有的声级高(140 dB左右)、频率宽、传播远、影响范围大等特点,优化设计了节流降压-小孔喷注复合式消声器,并采用锤击法对消声器试件进行实验模态分析及消声特性试验,可知其频率远远避开了噪声的峰值频率,消声器不会在噪声峰值时产生共振,为设计出结构合理、性能优良的消声器提供了可靠依据.     

节流降压-小孔喷注消声器优化设计与模态分析

对AG-35/39M1型锅炉排气放空噪声进行测量,并进行频谱分析,找出主要噪声源发生在频率为1118 Hz处。根据其频谱特性和排气放空噪声产生机理及喷注噪声具有的声级高(140 dB左右)、频率宽、传播远、影响范围大等特点,优化设计了节流降压-小孔喷注复合式消声器,并采用锤击法对消声器试件进行实验模态分析及消声特性试验,可知其频率远远避开了噪声的峰值频率,消声器不会在噪声峰值时产生共振,为设计出结构合理、性能优良的消声器提供了可靠依据。     

蒸汽水下喷注噪声的试验研究

利用蒸汽直接加热给水的过程中,蒸汽经配汽管喷入水空间时,由于蒸汽泡的体积变化及蒸汽与周围水之间的湍流混合,在水空间内形成强烈的振动噪声.针对这一问题,采用不同结构的配汽管,在不同的水温和蒸汽流量下进行试验研究.结果表明,喷注A声级噪声主要受水温和蒸汽流量的影响,其中又以水温为主,蒸汽流量和A声级噪声间并不完全呈线性关系.     

有限空间内水下蒸汽喷注噪声的理论分析

对于蒸汽、空气在大气中的喷注噪声产生机理国内外学者已作了大量的实验研究和理论分析,已基本掌握了噪声的产生规律,由此制造出的各种消声器在实际中已得到了广泛地应用。     

煤矿掘进工作面不同声源位置下声场分布

煤矿掘进工作面噪声污染严重,影响井下作业人员身心健康与安全生产。为了解噪声源位置改变时煤矿掘进工作面声场分布情况,基于煤矿实例建立掘进工作面物理数学模型,采用数值模拟和实验验证相结合的方法,分析噪声分布特征及噪声源位置变化对声场的影响。研究结果表明：噪声源靠近壁面或地面时,工作面内声场分布较紊乱,产生的高噪声区域较广,不利于工作面的噪声衰减;当两个噪声源的相对距离在10 m以内时,声压级衰减曲线呈“W”型,当两声源相对距离超过10 m时,声压级衰减曲线呈“M”型;实验测试与数值模拟结果基本一致,验证了搭建的模型及模拟结果的可靠性。研究结果可为煤矿掘进工作面环境噪声的预测与控制提供了依据。     

多叶片离心通风机气动噪声特性及其控制

对风机气动噪声的产生机理及影响因素进行了系统的理论分析：（１）分析计算了风机噪声频谱中突出的峰包噪声的产生机理及频率分布特性；（２）对连续语随机嗓声的产生机理进行了理论分析和计算机模拟验证；（３）计算出风机旋转噪声与风机结构及叶道流型之间的关系，分析结果为该类型风机的噪声控制提供了可靠的理论依据和明确的降噪原则．通过大量实验及优化，研制出一套独特的整流丝网和导流吸声相结合的离心风机降噪措施，使风机噪声Ａ声级由７７．２ｄＢ（Ａ）下降到７１．２ｄＢ（Ａ），全压损失为７．３％，风机比Ａ声级由１６．８ｄＢ（Ａ）下降到１１．５ｄＢ（Ａ）．     

双空泡溃灭及空化噪声的建模

空泡溃灭时会产生很大的瞬时压强,造成流体机械装置的空蚀破坏并产生噪声和剧烈振动。为研究双空泡溃灭及溃灭时声辐射的规律,忽略流体的压缩性,建立了双空泡的运动方程。在L igh th ill方程基础上建立了双空泡溃灭时流体中的声辐射模型,并进行了数值计算。计算结果表明:随着空泡间距的减小,空泡溃灭的最小半径减小,溃灭时间延长,空泡辐射声压增大,说明空泡间的相互作用使空泡的溃灭过程变缓并使空泡辐射的噪声增强。     

间歇性排气噪声产生机理及其特性的研究

按噪声起伏性大小将排气噪声分为稳定性排气噪声、周期性排气噪声和间歇性排气噪声。分析了间歇排气噪声及其产生机理，并对其频谱特性、与气压的关系以及其中的冲击噪声特性和噪声消除进行了全面深入的研究。     

液压阀产生喷流噪声机理初步探讨

液压阀的喷流噪声,是指液压油流过阀口时由于节流作用,产生高速喷流而引起的涡流声和气穴声。本文对涡流、气穴的形成,涡流场压力、流速的分布及涡流剪切剥离流量进行了理论分析和计算;根据噪声源的一般特性,分析了液压阀高速喷流时声源的组成,并提出了高速喷流时辐射声级最高的气穴噪声发生的过程和方程及降低液压阀喷流噪声的措施。     

建筑室内给排水系统噪声的控制

介绍了建筑室内给水排水系统噪声产生与传播的原因，探讨了控制建筑室内噪声的相应对策，重点论述了给水泵房的设置、水泵机组的减振隔声、排水管材的选择、给水管道流速和压力的控制等内容。     

吸尘器不均匀分布风叶的分析与实验

对吸尘器噪声产生的机理进行了分析，提出采用不均匀分布风叶降低噪声的观点，通过对样机进行实际测试，给出了噪声频谱的比较．最后得出采用不均匀分布风叶的噪声指标明显优于均匀分布风叶噪声指标的结论．     

气液两相雾化器喷雾噪声频谱特性的实验研究

通过实验,研究了气液两相雾化器在不同气,液相进口压力匹配条件下喷雾所致噪声的频谱特性及其变化发展规律。借助Ｍａｌｖｅｒｎ粒度仪对雾化粒子尺寸分布的测量结果,定性地分析了喷雾噪声的频谱特征与雾化特性的关系,获得了雾化过程中与雾经机理密切相关的动态信息,对实验结果的分析表明,雾化器在气、液相进口压力相等或相近的条件下将达到最佳工作状态,此时的雾化粒子分布特性可作为代表雾化器特征的性能指标。     

基于特征聚类的给水管网压力监测点优化布置

为了及时发现城市给水管网中的漏损、爆管等问题,需要在管网中布置压力监测点.现阶段通常依据各节点压力值的相似程度实现压力监测点的布置.针对上述方法未考虑管网节点空间属性的问题,作者提出一种给水管网压力监测点的优化布置方法.该方法通过选取节点的坐标、影响度和压力的标准差3个特征属性构建节点特征矩阵,再利用DBSCAN(density-based spatial clustering of applications with noise)算法对节点特征矩阵进行聚类分析,依据聚类结果最终确定压力监测点的位置和数量.仿真实验结果表明:该方法有效地保证聚类后归属同一类的节点在管网中是连通的,选取的压力监测点空间分布均匀,为实际管网中压力监测点的布置奠定了良好基础.     

离心通风机气动声源识别方法研究与应用

为了满足离心通风机降噪的迫切需要,提出了一种以固体壁面静压变化率为识别参数的主要偶极子声源的简便识别方法。将静压变化率的时均值定义为偶极子声源强度,声源强度大的地方就是主要声源区。该方法只需对非定常流动进行数值模拟,从而省去了繁琐的声场计算,虽不能定量给出通风机气动噪声的大小或具体的降噪效果,但可以为通风机的降噪提供有用的指导。通过将该方法应用于指导T9-19No.4A离心通风机的降噪实践,证实了该方法在工程应用中的有效性。