共混工艺对HMWPVC/POM/NBR弹性体性能的影响

在制备高聚合度聚氯乙烯（HMWPVC）／聚甲醛（POM）／丁腈橡胶三元共混弹性体的工作基础上，进一步探讨了防老剂品种和用量，炭黑品种和用量，增塑剂品种、共混温度，共混时间，加料顺序等因素对三元混弹性体力学性能的影响，结果表明，1．0－1．5份防老剂MB对HMWPVC／POM／NBR三元共混弹性体的防护效果最好，加入15－60份半补强炭黑时，拉伸缩强度提高40％－56％，撕裂强度提高46％－89％，耐溶剂性能显著改善；HMWPVC／POM／NBR三元共混弹性体适宜的共混温度175－180℃，共混时间5－7min.     

高聚合度聚氯乙烯/部分交联粉末丁腈橡胶热塑性弹性体的亚微相态和力学性能研究

系统研究了P-2500 HMWPVC/PVC/P-4002部分交联粉末NBR的共混配比与工艺-亚微相态-力学性能之间的关系.结果表明,在硬度相同的条件下,NBR用量增加,共混体系压缩永久形变降低,作者从结构和亚微相态给予了解释;同时,体系的冲击回弹降低,强度和伸长率呈单峰形变化.NBR/HMWPVC=40/100时,体系的综合性能最佳.除了共混配比与体系压缩永久形变性能密切相关之外,剪切作用越强,部分交联粉末NBR在HMWPVC中分散越好,亚微相态中近似网络结构越多,体系压缩永久形变越低.作者提出了该体系的亚微相态结构模型.     

NBR增容PVC/POE热塑性弹性体的结构与性能

用丁腈橡胶（NBR）作增容剂研究了PVC和聚烯烃弹性体（POE）共混体系的结构与性能,发现NBR的增容效果良好,采用动态硫化的加工方法效果更佳。借助于DSC和扫描电镜（SEM）对体系的结构特性进行了研究,实验结果体现了不相容聚合物共混体系中的增容－交联协同作用。     

乳液共混凝聚法制备NBR／PVC共沉胶

用乳液共混凝聚法制备了丁腈橡胶(NBR)/聚氯乙烯(PVC)共沉胶,研究了丁腈胶乳种类、PVC乳液种类、NBR门尼粘度、丁腈胶乳结合丙烯腈含量以及丁腈胶乳与PVC乳液掺混比例对NBR/PVC共沉胶性能的影响。结果表明,当结合丙烯腈含量为30%的冷聚法丁腈胶乳(其生胶门尼粘度为45~65)与普通PVC乳液的掺混比例为70~80:30~20时,可得到性能最佳的NBR/PVC共沉胶。     

丁腈橡胶/聚氯乙烯/改性蒙脱土纳米复合材料的结构与性能

采用胶乳共沉法和直接共混法制备了丁腈橡胶/聚氯乙稀/有机蒙脱土(NBR/PVC/OMMT)纳米复合材料.通过X射线衍射和透射电子显微镜对NBR/PVC/OMMT纳米复合材料的结构进行了表征,并研究其力学性能、耐油性能、耐热老化性能、硫化特性和动态力学性能.结果表明,所获得的复合材料是插层纳米复合材料;有机蒙脱土能够明显地促进NBR的硫化反应,使焦烧时间和硫化时间明显缩短;胶乳共沉法制备的纳米复合材料中的蒙脱土的分散更为均匀,其力学性能、耐油性能和耐老化性能明显优于直接共混法.     

DCP硫化NBR／PVC共混胶压缩永久变形性能的研究

对比丁腈橡胶(NBR)与聚氯乙烯(PVC)橡塑共混胶(以下简称NBR/PVC)在DCP硫化体系中,分别以单纯DCP、DCP与硫磺并用、DCP与三烯丙基异氰酸酯(TAIC)并用作为硫化体系的结果,分析了压缩永久变形性能随硫化体系变化而变化的规律,硫化性能与压缩永久变形性能之间的关系。结果表明:DCP单独硫化NBR/PVC时,DCP用量较大,NBR/PVC压缩永久变形性能较差,最小值为41.9%;DCP与硫磺并用时,硫磺参与聚合物自由基反应,提高硫化速度,并使交联效率提高,NBR/PVC压缩永久变形性能优良,DCP 4.5份和硫磺1.0份配合,NBR/PVC压缩永久变形最小为22.0%;DCP与TAIC并用时,有效降低了NBR/PVC压缩永久变形,TAIC用量的增加对NBR/PVC压缩永久变形性能影响较小,当TAIC用量为1.0份时,NBR/PVC压缩永久变形最小为28.9%。     

PVC/EVA/ABS共混物结构对其加工行为及性能的影响

研究了乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)和ABS对PVC的改性作用及其机理,探讨了共混条件、改性剂组成对共混物力学性能和热性能的影响。得到了PVC/EVA/ABS三元共混物的最佳共混时间和温度;共混物的常温冲击强度有提高,而拉伸强度变化不大;耐低温性良好,热稳定性优于PVC。并借助扫描电镜、透射电镜获得了清晰的共混物多相网状结构照片,对共混物结构性能进行了探讨。在哈克流变仪上,研究了共混体系的流变性,EVA和ABS加入PVC中,可改善PVC的加工性能。     

超支化聚(酰胺-酯)/聚丙烯/聚氯乙烯共混体系的相容性研究

用扫描电子显微镜(SEM),X射线能谱仪(EDS)对聚丙烯/聚氯乙烯(m(PP):m(PVC)=80:20)二元体系和超支化聚(酰胺-酯)/聚丙烯/聚氯乙烯(HBP/PP/PVC)三元体系的相容性进行了研究.通过X射线能谱微区分析得到了共混物中氯元素面分布图,对氯元素面分布进行了粒径分布统计和平均粒径计算.实验结果表明:在PP/PVC(质量比为80:20)共混物中加入3份HBP,增容的效果最好;当HBP达到4份时, PP/PVC(质量比为80:20)的相容性反而降低.     

HDPE/NBR共混物的相态及动态力学性能研究

通过熔融共混法制备了高密度聚乙烯(HDPE)/丁腈橡胶(NBR)共混物,采用动态机械分析仪研究其动态力学性能.结果表明:纯HDPE晶粒规整,相界线清晰,主要表现为脆性断裂;加入适量NBR后,HDPE的α转变温度移向低温,相界面模糊,转变为韧性断裂;综合考虑材料的尺寸稳定性,质量分数10%为NBR较佳的添加量.     

POM/TPU共混合金非等温结晶动力学研究

通过布拉本德单螺杆挤出机熔融共混挤出制备聚甲醛/热塑性聚氨酯(POM/TPU)共混合金.采用差示扫描量热仪(DSC)和热台偏光显微镜(HS-PLM)对POM/TPU共混合金的非等温结晶动力学及POM球晶生长形态进行跟踪观察.结果表明:采用莫志深法对POM/TPU共混合金的非等温结晶动力学分析结果与Jeziorny法相吻合;POM结晶过程中同时存在均相成核和异相成核,TPU提高了POM的结晶完善性.     

PVC／NBR／SBS三元共混物的形态结构与性能

本文通过冲击试验、动态力学分析（ＭＭＡ）、透射电镜（ＴＥＭ）和扫描电镜（ＳＥＭ）观察，研究了聚氯乙烯／丁腈橡胶／苯乙烯。丁二烯。苯乙烯嵌段共聚物（ＰＶＣ／ＮＢＲ／ＳＢＳ）三元共混物的形态结构和性能，并且讨论了两者之间的关系。ＮＢＲ－２９对ＰＶＣ和ＳＢＳ有较好的增容作用，与ＳＢＳ一起对ＰＶＣ有协同增韧效应。     

TPU与CPE、PVC共混体系的研究

采用机械共混的方法,将CPE、PVC与TPU熔融共混.研究了TPU/CPE及TPU/CPE/PVC共混体系.对其力学性能、流变性能及耐油性能进行了测试及分析.结果表明CPE及CPE/PVC的加入可改善TPU的加工性能并降低其成本.     

HPVC/CPE热塑性弹性体的特性

借助DSC、扫描电镜等手段研究了HPVC／CPE热塑性弹性体的结构与性能的关系。通过考察不同聚合度PVC及其改性后的力学性能，确定高聚合度PVC（HPVC）为较好的热塑性弹性体基体，并认为同动脉硫化法制造HPVC／CPE热塑性弹性体效果较好。     

聚氯乙烯－丁腈橡胶复合弹性体电缆料的研究

以耐油型聚氯乙烯绝缘料、护套料为基料，以丁腈橡胶－２６为改性料，分别将改性料以不同的混合比例混入基料中，在不同的工艺条件下压制出经过改性的电缆料试样，并对其进行电气绝缘性能与机械物理性能测试．经过正交对比试验，提出了适用于弹性体电缆料的合理配方及工艺，并对该弹性体在其它领域内的应用提出建设性意见．     

丁腈橡胶／共聚酰胺共混弹性材料的研究

本文探讨了选用共聚酰胺ＰＡ（ＮＴ－１３０），采用低温混炼工艺所制备的丁腈橡胶／共聚酰胺共混弹性材料的结构及性能。结果表明：该共混材料的相态为两相分离结构；合适的共混比为８０／２０—６０／４０，此时，材料具有高强、高硬度及较高的伸长率和优良的耐摩擦性、耐低温性、耐热油老化性；十腈橡胶与共聚酰胺ＰＡ（ＮＴ－１３０）最适宜的共混温度低于ＰＡ（ＮＴ－１３０）熔点２０－３０℃。     

乳液共沉法制备NBR/NR/有机蒙脱土纳米复合材料的结构与性能

选用一种能够在水中分散良好的有机改性蒙脱土（OMMT）,采用乳液共沉法制备了NBR/NR/OMMT纳米复合材料,透射电镜观察显示制得了纳米复合材料。研究了纳米复合材料的力学性能、老化性能和耐油性能。测试结果表明,当OMMT用量为8份时,300%定伸应力和拉伸强度分别为4.89MPa和9.59MPa,与NBR/NR并用胶相比分别提高了84.5%和134%。当OMMT含量为8份时,老化后的纳米复合材料力学性能和耐油性能最优。     

医用LMWPVC/HMWPVC材料的研究

采用Brabender塑化仪和HAAKE转矩流变仪，通过熔融共混制备了LMWPVC／HMWPVC医用材料，研究了该材料的力学性能、光学性能和加工性能。结果表明，在LMWPVC中加入一定量的HMWPVC，能够使体系的弹性明显提高，透明性略有上升，但是加工性能明显下降，而且选择合适的加工温度，可以有效地提高体系的弹性。     

PVC/CPE/P(BA-co-MMA)改性CaCO_3复合体系的性能研究

基于CPE和P(BA-co-MMA) 改性CaCO3对PVC的协同增韧效应,用其填充PVC,研究加工工艺、CPE及改性CaCO3用量对复合材料力学、流变和热性能的影响.结果显示,二次分散法利于发挥弹性体与刚性无机粒子的协同效应;当m(PVC)∶m(CPE)∶m(改性CaCO3) =100∶8∶10时,PVC/CPE/改性CaCO3复合体系的冲击强度可达15.24 kJ/m2,为纯PVC基体树脂的3.98倍;随着CaCO3用量的增加,体系在保持加工流动性的同时耐热性能逐步改善;ESEM分析表明,复合材料的冲击断面呈现出典型的韧性破坏特征.