弗氏链霉菌变种S-221产弹性蛋白酶发酵培养基的优化研究

通过对弗氏链霉菌（Streptomyces fiadiae）变种S-221产弹性蛋白酶发酵培养基的优化,以提高该菌株所产的弹性蛋白酶酶活。试验采用单因素与正交试验对发酵培养基的成分进行优化研究。优化后发酵培养基的成分为：果糖6％,干酪素1.5％,碳酸铵0.3％,K2HPO4·3H2O 0.05％。MnSO4·H2O 0.001％。在此条件下该菌所产弹性蛋白酶酶活达到96.63U／mL,优化后的发酵培养基与优化前相比所产弹性蛋白酶酶活提高了30％。     

以豆粕为原料固态发酵产纳豆激酶工艺的优化

以食品级豆粕为唯一培养基成分,通过纳豆芽孢杆菌固态发酵产纳豆激酶的培养基的优化实验,确定优化条件为:接种量5％,装量为40g于250 mL锥形瓶,培养基含水量60％,浸泡水pH 7.5,发酵温度37℃.在培养24h后达到产酶高峰,产酶活力达到1 662 FU/g.比较了在相同的发酵条件下,以食品级豆粕为培养基比大豆为培...     

不同碳、氮源与诱导物对球孢白僵菌产几丁质酶的影响

本实验通过研究各种不同碳、氮源及诱导物的作用,探求了提高白僵菌产几丁质酶活性的可能途径。一、材料和方法1.菌种球孢白僵菌(Beauveria bassiana 017)由吉林省农科院植保所提供。2.培养基 1)种子培养基:马铃薯葡萄糖琼脂斜面。2)基本培养基(g％):MgSO_4,KCI及K_2HPO_4均为0.075％,FeSO_4为0.001％,自然pH值,于300ml     

提高多粘杆菌产硫酸粘杆菌素生物效价的研究

通过紫外诱变和优化培养基来提高发酵产品硫酸粘杆菌素的生物效价.结果表明,培养基进行优化后,硫酸粘杆菌素发酵液的生物效价可达6.03×104U/mL,较未优化的2.49×104U/mL提高1.42倍;将诱变后获得的斜面突变菌株在已优化的发酵培养基上培养后,硫酸粘杆菌素发酵液的生物效价提高至8.10×104U/mL,分别是诱变前未优化与优化的3.25倍与1.34倍,提高率分别为225%和34%.     

黑曲霉的紫外诱变及其液体发酵产木聚糖酶

黑曲霉A,为出发菌株,经紫外线诱变处理,采用平板培养筛选,获得一产木聚糖酶活力高的茵株.实验通过氮源含量,碳源含量,培养基含量和发酵时间对液体发酵产木聚糖酶的影响分析,得出产木聚糖酶的最优条件,即培养时间60 h,接种量5 mL细胞浓度为5×10°个/mL孢子悬液,温度为28℃,氮源质量浓度4 g/L,底物量为0.55 g,培养液70 mL,此条件下生产的木聚糖酶活力可达到58.305 u/mL.     

衣康酸小试发酵条件研究

对衣康酸产生菌（ＡｓｐｅｒｇｉｌｌｕｓＴｅｒｒｅｕｓＮＲＲＬ１９６０）在不同条件下的小试发酵进行了探讨。通过反复试验，确立了衣康酸最佳斜面培养基、发酵培养基和发酵条件。摇瓶培养７２ｈｒ后，残糖可降至０．１％Ａ右；产酸率平均为４８．６ｇ／Ｌ；对糖的转化率平均为５４．９％。     

专性厌氧菌发酵罐制氢工艺

采用批式发酵工艺研究了专性厌氧菌P的产氢特性.分别探讨了P菌在小样及发酵罐扩大试验中的生长周期、pH值、葡萄糖浓度以及糖蜜浓度等生态因子对产氢能力的影响.结果表明,P菌是一种高效产氢的菌株,在培养10h后进入对数生长期和高速产氢阶段.当葡萄糖浓度为10 g/L,初始pH为7.0,接种比例为10％时,小样发酵和发酵罐的气体总产量均达到最大值,分别为485 mL和17.4L;在发酵罐中,通过连续补加NaOH溶液使pH恒定在7.0左右,可使每升培养基产氢量达到2.473 L,比小样提高了5％,此时葡萄糖分解率达到95.2％,且氢气的质量分数达到68.73％;利用糖蜜作为发酵底物,具有广阔的经济效益和除废产能的环境效益,当糖蜜底物浓度为35 g/L时的产气能力最佳,发酵罐中最大产气量为22 L.     

cAMP在红曲霉蓝光诱导途径中的作用

蓝光可以调控红曲霉次生代谢以及孢子生殖,但具体调控机理还未知.为研究腺苷-3',5'-环化一磷酸(cAMP)在蓝光调控红曲霉产孢及桔霉素代谢的作用,在接种红曲霉MX1的YES发酵培养基中添加可诱导红曲霉细胞内cAMP生成的氨茶碱,观察桔霉素产量及红曲霉产孢变化.结果表明,当培养基中氨茶碱浓度为10 mmol/L时,桔霉素产量和分生孢子数分别提高了1.90倍和2.97倍.培养基中氨茶碱浓度为15 mmol/L时,红曲霉子囊孢子数提高了2.84倍,这与蓝光对红曲霉次生代谢及孢子产生调控结果一致.推测蓝光可能是通过cAMP信号途径对红曲霉的产孢及桔霉素进行代谢调控的.     

响应面法优化Bacillus subtilis HD-F9产γ-聚谷氨酸发酵培养基

采用响应面法对Bacillus subtilis HD-F9发酵产γ-聚谷氨酸(γ-PGA)的培养基成分进行优化.首先通过Plackett-Burman设计对培养基中影响产量的7个因素进行评价,筛选出具有显著效应的影响因素葡萄糖、酵母膏和谷氨酸钠.然后进行最陡爬坡实验逼近最大产γ-PGA区域,最后通过Box-Behnken设计及响应面分析确定了葡萄糖、酵母膏和谷氨酸钠的最佳浓度分别为60.03 g/L、8.1 g/L、41.7 g/L.优化后,γ-PGA的产量达到14.56 g/L,比优化前的9.5 g/L提高了53.26%.     

紫外线诱变侧耳菇担孢子的研究

对侧耳菇 99号担孢子 ,采用不同时间的紫外线照射诱变 ,分离纯化后 ,得到在遗传上相对稳定的突变菌株———侧耳菇 99号V0 2 .该菌株在综合PDA斜面培养基上生长速度快 ,菌体浓密洁白 ,较对照菌株性状优良 .     

大顶铁矿露天采场边坡稳定性分析与优化设计

针对大顶铁矿露天采场边坡岩体强度低、稳定性差的特点,在系统的现场工程地质、水文地质、岩体结构与岩性分布调查和岩石物理力学性质试验基础上,采用符合现代岩石力学原理的数值模拟和极限平衡相结合的方法,进行边坡稳定性和设计优化研究,并推荐了该矿的边坡设计方案.总体边坡角比原设计平均提高3°以上.     

混合醇醚化DMDHEU工艺研究

采用混合醇醚化DMDHEU树脂合成超低甲醛树脂.探讨了混合醇组成、混合醇用量、邻苯二甲酸酐用量、反应时间、反应温度和pH值对醚化后DMDHEU树脂性能的影响.通过测定和分析树脂中羟甲基含量、游离甲醛含量以及整理后织物的释放甲醛量、折皱回复角、撕破强力等,确定了较佳的混合醇醚化工艺：混合醇由66%二甘醇、17%乙二醇、17%甲醇组成,用量为DMDHEU用量的36%,邻苯二甲酸酐用量为混合醇用量的0.5%,反应温度70～72℃,反应时间4 h,pH值3.1~3.3,醚化后树脂的游离甲醛量低于0.4%,整理后织物上的释放甲醛量为37.6 mg/kg,折皱回复角较原布提高了100°以上,经向撕破强力保留率高于50%,综合性能优于用二甘醇醚化的DMDHEU树脂.     

丁酸梭菌培养条件的研究

采用多种培养基及培养技术 ,研究丁酸梭菌的生长情况 ,寻找最适培养基和培养方法 .实验结果表明 :丁酸梭菌为厌氧菌 ,在较低的氧化还原电位下生长良好 ,运用封石蜡凡士林法和焦性没食子酸法厌氧培养长势都很好 .在牛肉膏蛋白胨培养基和基本培养基上不生长 ,在疱肉培养基、改良疱肉培养基、改良牛肉膏蛋白胨培养基、完全培养基和磷酸缓冲液培养基上均能生长 ,其中磷酸缓冲液培养基为最佳培养基     

一种改进的Sobel算子边缘检测及细化算法

针对经典的Sobel算子存在的边缘定位精度不高和边缘提取较粗等缺点,对经典Sobel算法进行了改进:在原有的两个方向模板基础上增加了135°和45°2个方向模板,并通过非极小值抑制和邻域标准差叠加获取梯度图像,提高了边缘定位精度和增强边缘强度;对梯度图像在3×3邻域内采用梯度阈值结合边缘方向进行了边缘细化处理;实验证明,该算法不仅有效地解决了Sobel算法提取边缘过粗及定位不精确的问题,而且使图像边缘更连续、清晰.     

反射罩零件45°抛物面数控加工对刀方式

在数控加工中,设置正确的坐标系,通过对刀来获得工件坐标系原点的位置,是控制刀具正确的运动轨迹和保证加工质量的必要前提。本文以反射罩零件为例,探讨了在加工过程中工位转角后,其45°抛物面数控铣削加工的对刀原理和方法,创新提出了转角工位偏置计算间接对刀法,推导出工件坐标系原点的理论计算公式。最后运用加工中心(VMC850B)加工出反射罩的实体形状,通过与传统对刀方式的对比,表明偏置计算间接对刀法不仅提高了加工精度,还有助于提高生产效率,适用范围广泛。     

湿地松与茶树间作生态效应的研究

<正>本文对14～15年生湿地松与茶树间作茶园和单作茶园的研究表明:间作茶园光强减弱45.2～38.6％,气温低1～3 ℃,昼夜温差小,空气湿度夏季有明显提高;土壤养分含量,0～20cm土层内有降低趋势,20～60cm稍有提高;茶树叶片的净光合效率提高4％左右,蒸腾强度降低20.3～21.7％;叶片上表皮、栅状组织和全叶均较薄,叶质柔嫩,茶叶产量平均提高 8％左右;茶叶中的咖啡碱、氨基酸含量较高,酚、氨比值低,绿茶品质较好;林木蓄积量为3.3m~3/亩,综合经济效益可提高30％左右。     

甲醇醚化DMDHEU工艺研究

通过单因素和正交试验探讨了甲醇用量、醚化时间、醚化温度以及醚化体系pH值对改性DMDHEU树脂性能的影响.通过测定和分析树脂的羟甲基甲醛含量、游离甲醛含量以及整理后织物的游离和水解甲醛量、折皱回复角、撕破强力等,确定了较佳的甲醇醚化工艺：甲醇用量为DMDHEU用量的36%,反应体系pH值为1.7～1.9,反应温度为50～52℃,反应时间为3.5 h,醚化后树脂的游离甲醛量低于0.3%,整理后织物上游离和水解的甲醛量为38.37 mg.kg-1,折皱回复角较原布提高了近100°,经、纬向撕破强力保留率均高于50%.     

Microtextural evolution of different TRC AA8006 alloy sections with homogenization

Grain microtexture evolution in twin-roll cast AA8006 alloy sheets subjected to different treatments was investigated using electron backscatter diffraction. The textures of rolling-transverse and normal-transverse sections were characterized in original as-cast twin-roll casting and cold-rolled samples as well as samples homogenized at 500℃ for 8 h and at 580℃ for 4 h. It is found that grains on both the rolling-transverse and normal-transverse sections of cold-rolled samples are made finer by rolling deformation and coarsened after homogenization. Annealing temperature has a stronger effect on the microstructural evolution than annealing time. The grain growth direction is parallel to the normal-transverse section, while grain deformation is more stable on the rolling direction than on the normal direction. The rolling orientations display more obvious anisotropy on the normal-transverse sections than on the rolling-transverse sections. Grain recrystallization and growth occur much easier on the normal-transverse section than on the rolling-transverse section for samples homogenized at 500℃ for 8 h. A special misorientation relationship between cold deformation texture, such as S orientation {123}<634> and cube orientation <110>‖X_axis[cubic], and recrystallization texture after homogenization, such as R orientation {124}<211> and P orientation {011}<122>, is observed.     

淀粉/聚乙烯薄膜中聚乙烯的降解特性研究

对含３０％淀粉的淀粉／聚乙烯薄膜进行环境降解、环境生物降解和环境曝晒试验,发现淀粉／聚乙烯薄膜在环境中暴晒降解的速度远远大于生物降解的速度,在应用环境中经过４周的降解,薄膜中聚乙烯的分子量损失达６２．５％;经５周的曝晒降解后,薄膜中聚乙炮的分子量损失达８７．５％;薄膜降解后,平板流变粘度降低２个数量级以上。     

不同填土高度下钢波纹管变形与力学性状的数值分析

利用FLAC3D对填土高度1~10 m下的钢波纹管涵进行模拟,研究不同填土高度下钢波纹管的变形和力学性状.研究结果表明:钢波纹管顶部节点竖向位移最大值在路堤中心断面处,且当填土高度大于6 m时,竖向位移沿轴向逐渐减小趋势较为明显;填土高度小于6 m时,钢波纹管水平位移沿轴向变化较小;填土高度大于6 m时,水平位移变化较为复杂,出现两个拐点;同一填土高度下,钢波纹管路堤中心断面上半部分和下半部分60°~90°范围内弯曲应力较大,水平向弯曲应力最小,且上半部分与下半部分受力状态基本一致;路肩断面上半部分弯曲应力值基本不变,下半部分从0°~-90°范围内弯曲应力逐渐增大,且-60°~-90°范围内弯曲应力值较大,最大值出现在管底处;钢波纹管管顶轴向弯曲应力最小值出现在路肩断面处,最大值出现在路肩至管口范围内;当填土高度大于4 m时,水平节点轴向弯曲应力最大值出现在路肩至管口范围内;管底轴向弯曲应力最大值出现在路肩断面处.