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对一种8%Cr冷轧辊用钢在950~1200℃以0.1~10s-1的变形速率进行热压缩变形,通过流变曲线分析、动力学分析及热加工图技术等方法表征其热变形时的力学行为,并对变形后的显微组织进行观察。结果表明:Cr8N钢的加工硬化率和流变应力随着变形温度的升高和应变速率的降低而降低,功率耗散百分数随着Z参数的增大而降低;上述变形条件下Cr8N钢的热变形激活能为542kJ/mol,加工硬化指数为5.25;获得了该钢的热变形方程以及Z参数和峰值应力间的关系。 相似文献
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采用热力模拟试验机Gleeble-3500对一种铸态含氮M2高速钢在0.01~1.0s-1及1000~1100℃条件下进行热压缩变形,获得了铸态含氮M2高速钢的流变曲线并分析了变形后的显微组织特性。实验结果表明,铸态含氮M2高速钢热变形过程中的能量消耗效率随应变速率的升高而降低,流变失稳区随应变量的增加向低应变速率和低温区域转变,热变形激活能为588.733kJ/mol,同时得到了其热变形方程和热加工图,获得热加工最佳工艺窗口为0.01~1.0 s-1和1 050~1 100℃。 相似文献
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研究了一种含亚稳奥氏体铬锰氮不锈钢在拉伸变形过程中的力学特性与组织变化,并对其加工硬化机制进行了讨论。结果表明,0Cr13Mn9N钢的s-e曲线在塑性变形区可分为3个阶段,初期和后期与一般不锈钢的基本相似,中期则具有d^2s/de^2〉0这种与通常情况不同的走向;应变诱发马氏体转变对外加变形能量的吸收或弛豫,使其在变形的不同阶段具有差异显著的加工硬化特性;该钢的加工硬化机制包括:初始马氏体在变形过程中的加工硬化,变形过程中产生的应变诱发马氏体相变和诱发马氏体本身在后续变形过程中的加工硬化,未转变奥氏体的加工硬化及其内部N(C)原子与运动位错相互作用产生的动态应变时效所引起的加工硬化。 相似文献
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Fe-1.5C-1.5Cr-2.0Al超高碳钢的等温组织及力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
利用XRD、SEM、TEM、维氏硬度计和拉伸试验机对Fe-1.5C-1.5Cr-2.0Al超高碳钢经300℃等温淬火后的组织及力学性能进行了研究.组织观察与分析表明,等温淬火组织为超细下贝氏体铁素体、残余奥氏体和未溶渗碳体,并随等温时间延长,残余奥氏体体积分数减少,组织细化程度增加.研究发现:等温淬火2—10h,屈服强度为1411—1568MPa,抗拉强度为1632—1744MPa,总延伸率为6.9%~8.5%,硬度为515—532HV。随等温时间的延长,强度和硬度升高,塑性下降. 相似文献
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