天然沉积结构性软土的超载预压变形性状试验

通过对天然沉积土进行常规一维压缩试验和不同有效超载比下的超载预压一维压缩试验,分析超载预压作用下天然沉积土压缩变形性状.研究结果表明:不同有效超载比预压作用下的竖向应变压缩历时曲线特征不同,预压过程主固结阶段的曲线斜率随着预压荷载的增大而增大,而次固结阶段的斜率却随着预压荷载的增大而减小;不同超载比预压作用后,超载作用延缓了次固结压缩变形发生的时间,超载比越大延缓的时间越长;延缓时间过后次固结压缩变形将重新发展,且随着对数时间的发展次固结系数呈先增大后趋于稳定的变化趋势.     

真空堆载联合预压加固软基试验分析

根据4个试验区分别采用真空堆载联合预压法加固软基的试验成果,对真空堆载联合预压法的规律性进行了分析,并对各区加固软基的效果进行了对比,为以后软土地基加固方案的选取提供依据．     

堆载预压法处理软土地基的安全系数研究与应用

摘要：采用预压法处理软土地基,对于长条梯形堆载,地基稳定性是其控制条件．工程中主要采用沉降速率（≤15mm／d）、水平位移（≤5mm／d）、孔隙水压力系数（≤0．6）等事后控制指标指导施工,带有试探性特点,缺乏前瞻性．依据FelleniusW的无埋深条形基础极限承载力公式和地基强度增长理论,给出了软土地基分级加载过程中地基承载力安全系数公式,据此可以事前拟定加荷速率,科学制定工期,进而做好全面的施工组织设计,保证施工顺利进行．实例证明了所提出的地基承载力安全系数的可靠性和实用性．     

真空-堆载联合预压法加固软基适用条件探讨

运用真空-堆载联合预压法加固软基出现的加固效果不理想情况，除了设计或施工质量等原因之外，很大程度上是对该法的适用条件考虑不够．本文在介绍该法的加固机理及施工工艺基础上，结合某涵闸软基加固工程，探讨了真空-堆载联合预压法适用的场地、土质条件，针对表层土为砂土等分散性土质及加固区范围内有强透水层或地下暗河等情况，应采取适当措施处理。避免出现真空度下降造成效果不理想、延误工期．     

真空预压在轨道列车中的应用

路基是承受有轨电车上部荷载的重要构筑物,应具有足够的强度、稳定性和耐久性,以保证列车的安全运行.真空预压排水固结法是加固软土地基有效方法之一,在加固大面积软土地基时,具有造价低、工期短、加固效果好等优点.基于南京河西江东南路真空预压现场试验,通过表层沉降、分层沉降、孔压、水位和深层水平位移监测数据来分析真空预压的加固效果.研究结果表明:在抽真空过程中,孔隙水压力逐渐减小,深层水平位移变化速率逐渐减小;随着深度的增加,土体的分层沉降量逐渐减小.抽真空70 d后,表层沉降速率维持在1 mm/d左右,表明土体固结接近完成.表层总沉降量为476 mm,与设计沉降量(450 mm)相比,误差约为6%.由此表明真空预压在短时间内可以取得很好的加固效果,为控制工后沉降奠定了良好的基础.     

京沪高速铁路某特大桥现浇连续梁支架模拟预压方案

介绍了京沪高速铁路某特大桥工程概况,论述了现浇连续梁支架模拟预压施工工艺流程,指出现浇连续梁支架模拟预压的优越性,从而确保施工质量及安全。     

真空堆载联合预压法的渗流分析

从巴隆的等垂直应变方程组出发，结合真空堆载联合预应法的特点，建立了真空堆载联合预压的渗流模型，给出了渗流的基本方程及其解析解。同时，结合公路路基分级施工的特点，推导出分级加荷条件下的渗流量计算公式，应用该公式可以核算真空泵配置的台数，推求地下水位下降量和渗透水压随深度的变化。为进一步降低抽真空用电量提供了依据。并以一工程实例加以验证，算例表明计算值与实测值较为吻合。     

真空预压机理模拟装置及典型示范结果

为了解释广泛应用于软土地基加固的真空预压技术的加固机理中关于影响深度这一困惑工程界多年的疑难问题，研制了一套真空预压机理的演示模型装置，通过该装置可以直观演示真空预压过程中孔隙水与地基土骨架应力的相互转换和传递过程，可以解释和解决真空预压的影响深度问题，实验结果和相关分析可以有力地证明真空预压的有效加固深度大于10m．     

真空预压加固地基等效固结理论计算分析

摘 要：目前PVD地基固结解析解求解过程复杂且参数繁多。利用平均固结度等效概念，并考虑井阻和涂抹效应，将PVD地基等效为天然地基，针对真空预压特点，考虑了地表孔压随抽真空过程的变化，求出其一维固结解析解。根据所给出解，编制了程序，绘制了涂抹作用和PVD排水量对固结影响曲线图，并与有限单元法及现场实测数据进行对比。研究表明，所给出解与现有解、有限单元法和实测数据比较接近，且表达形式较为简单，适合于工程应用。     

大面积吹填软土地基处理效果评价

介绍某造、修船基地软土地基处理工程情况，根据地层条件和使用功能等将地基分为A区和B区：A区采用真空预压法处理；B区采用真空预压和表层拌和换填法处理。按设计要求采用取土试验、十字板剪切试验和静载荷试验进行检测。结果表明：A区的含水量下降了31％左右，B区的含水量下降了39％左右；A区的承载力提高了47-78kPa，B区的承载力提高了160-223kPa，均能满足设计要求。