稀土对超塑性Al—Zn—Mg合金组织的影响

用金相分析方法，辅以电子探针，扫描电镜，Ｘ射线衍射分析等手段，研究了稀土元素在Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ合金铸态，时效态，再结晶态和超塑变形态中的作用。结果表明，添加稀土后，能细化合金铸态晶粒，促使时效态粒子均匀分布，改善再结晶态的晶粒尺寸因素和晶粒取向因素，从而增强了合金的超塑性效应。     

Al_2O_3／Al Lanxide材料的组成和显微结构的研究

通过Ｘ－射线衍射（ＸＲＤ）、透射电子显微镜（ＴＥＭ）和光学显微镜分析了ＡＩ－Ｍｇ－Ｓｉ合金直接氧化形成的Ａｌ２Ｏ３／ＡｌＬａｎｘｉｄｅ材料的组成和显微结构，并探讨了它们与母合金组成及氧化生长方式的关系。     

Cu-Zn-Al合金热弹性马氏体稳定化机理

利用电阻－温度曲线测量、金相观察及Ｘ射线衍射等方法研究了Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金热弹性马氏体稳定化的机理，认为Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金热弹性马氏体稳定化过程实际上是一个原子组态由有序向无序、马氏体结构由Ｍ１８Ｒ向晶格常数的Ｎ９Ｒ转变过程，这一过程是由马氏体国有的分解趋势所决定的。     

稀土钇对含Zn和Mg铸态铝合金相组成物的影响

研究了Ｙ在Ａｌ－（１－５）％Ｙ,Ａｌ－８％Ｚｎ－（１－５）％Ｙ,Ａｌ－２％Ｍｇ＿１－３）％Ｙ及Ａｌ－８％Ｚｎ－２％Ｍｇ－（０－５）％Ｙ合金中的存在形态及对该合金铸态组织的影响。结果表明,在Ａｌ－Ｙ及Ａｌ－２％Ｍｇ－Ｙ合金中,Ｙ以Ａｌ３Ｙ形态存在;在Ａｌ－８％Ｚｎ－２％Ｍｇ和Ａｌ－８％Ｚｎ合金中以Ｙ１２Ａｌ３Ｚｎ金属间化合物的形态存在下晶界,在Ａｌ－８％Ｚｎ－２％Ｍｇ中,Ｙ的存在还能改变Ｚｎ和Ｍｇ在     

微量Ag对Al-Mg-Li-Zr合金时效特性和微观组织的影响

研究了添加微量银对Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ－Ｚｒ合金的机械性能和时效组织的影响，通过对时效硬度、拉伸强度、延伸率的测试以及Ｘ射线衍射与ＴＥＭ观察表明，微量银的加入可使Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ－Ｚｒ合金得到显著硬化和强化，同时推迟了时效峰值的显现；银的含量越大，合金的过时效越缓慢；在Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ合金中加入质量分数为０．５２％的银可生成Ｔ相；同时微量银的加入，抑制了δ＇相的长大．     

汽车用热镀锌板镀层结构

利用金相、电子探针、Ｘ射线衍射、萃取碳复型、金属薄膜等方法，对汽车用热镀锌板的镀层结构进行了形貌观察和相分析．结果表明，镀层可分为三层：紧贴着基体是Ｆｅ－Ａｌ层，它是由Ｆｅ－Ａｌ金属间化合物组成；中间层是Ｆｅ－Ｚｎ层，它是由Ｆｅ－Ｚｎ金属间化合物及Ｆｅ－Ａｌ－Ｚｎ三元系金属间化合物组成．最外层是Ｚｎ层，但混有Ｆｅ－Ｚｎ金属间化合物．     

Zn—5Al合金超塑性的量子效应

用Ｘ射线衍射实验测量了Ｚｎ－５Ａｌ共晶合金超塑性变形后Ａｌ相和Ｚｎ相的点阵常数,结果表明,Ａｌ相晶格收缩,Ｚｎ相晶格膨胀,根据程氏理论的解释,这一现象是由于相界面电子的量子力学波函数连续的条件引起的,因此是一各量子效应。     

SiC/Al_2O_3/Al-Si 复合材料的组织结构和性能

通过Ｘ－射线衍射、光学显微检验和扫描电子显微镜观察，研究了由Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ合金高温直接氧化形成的ＳｉＣ／Ａｌ２Ｏ３／Ａｌ－Ｓｉ复合材料的相组成和显微结构，分析了工艺参数和材料显微结构对其力学性能的影响。实验结果表明，材料抗弯强度可高达５００ＭＰａ、断裂韧性达５．０８ＭＰａ·ｍ１２，致密度高达９８．４１％。     

喷射沉积Al-20Si-5Fe-3Cu-Mg

利用喷射沉积技术制备了Ａｌ－２０Ｓｉ－５Ｆｅ－３Ｃｕ－１Ｍｇ合金,借助扫描电镜（ＳＥＭ）,Ｘ－射线衍射和拉伸试验等手段研究了喷射沉积合金的微观组织和力学性能,分析了Ｆｅ对合金挤压和热处理后的组织变化,拉伸试验结果表明,喷射沉积Ａｌ－２０Ｓｉ－５Ｆｅ－３Ｃｕ－１Ｍｇ合金具有比粉末冶金Ａｌ－２０Ｓｉ－３Ｃｕ－１Ｍｇ合金更高的高温（３００℃）强度。     

MgAPO-44分子筛的合成与性能研究

以Ａｌ（ＯＨ）３，Ｈ３ＰＯ４，ＭｇＣｌ２６Ｈ２Ｏ为原料，以环己胺为模板剂，用水热晶化法合成了ＭｇＡＰＯ－４４分子筛纯相，研究了反应物配比、酸碱度及铝源等水热晶化条件对产物物相的影响，用ＸＲＤ，ＩＲ，ＳＥＭ／ＥＰＭＡ，ＴＧ－ＤＴＡ等对产物进行了表征。研究表明，所合成的ＭｇＡＰＯ－４４分子筛具有小孔结构和较高的热稳定性     

机械合金化强度对Fe—Ni—P—B系合金非晶形成的影响

本文用机械合金化法研究制备Fe-Ni-P-B系非晶材料,用X射线衍射仪和透射电子显微镜对经不同球磨工艺处理的Fe40Ni40P14B6及Fe61.6Ni15.4Cu1Nb2P14B6两种成分的粉末进行了分析,得出结论：成分为Fe61.6Ni15.4Cu1Nb2P14B6的粉末,在一定的球磨强度下,可通过机械合金化获得非晶。     

Fe60 Co20 C20超细合金粉末的结构和磁性能研究

采用机械合金化方法制备出Fe60Co20C20超细合金粉末,对不同球磨时间的样品进行X射线衍射和磁滞回线的测量.X射线衍射分析结果表明:样品在球磨20 h后开始部分非晶化,在Fe-Co合金中加入C可促使其形成非晶;样品的晶粒尺寸随球磨时间的增加而减小,在一定的机械合金化条件下可获得Fe60Co20C20的非晶态超细合金粉末.VSM研究结果表明:球磨初期,样品的矫顽力增加;球磨20 h后,随着晶粒尺寸的降低矫顽力降低.机械球磨后晶粒尺寸是影响样品磁性能的主要因素.     

机械合金化制备Mg58Cu42非晶态合金粉末的机理研究

采用X射线衍射和扫描电子显微镜,研究了Mg58Cu42混合粉末在机械合金化过程中的结构和微观形貌变化.结果表明,Mg,Cu粉末在机械合金化过程中是互溶的,机械合金化可以大大提高它们之间的固溶度.球磨过程中,Mg原子逐步溶入Cu基体中,同时,发生晶粒的细化和非晶化过程,并且随着球磨时间的延长,粉末逐渐细化.然后,形成Mg在Cu中的过饱和固溶体;固溶体的变形能量积聚到很大时,发生固溶体晶体结构失稳,最后形成Mg和Cu分布均匀的非晶态合金粉末.     

Fe70Zr10B20非晶合金的晶化及磁性能

采用机械合金化方法制备Fe⁷⁰Zr¹⁰B²⁰磁性非晶合金粉末. 分析Fe⁷⁰Zr¹⁰B²⁰非晶合金的晶化机制; 研究非晶制备过程中样品磁性能的变化规律及热处理对Fe⁷⁰Zr¹⁰B²⁰非晶合金磁性能的影响. 结果表明, Fe⁷⁰Zr¹⁰B²⁰非晶合金以一次晶化的模式晶化; 非晶制备过程中样品的磁性及非晶热处理后样品的磁性与其结构、 颗粒尺寸、 应力和缺陷等因素有关.     

高能球磨Cu-Zr复合粉体的特性与压制烧结过程研究

文章介绍了采用高能球磨法制备Cu-Zr复合粉体,采用SEM、XRD等方法研究粉体的机械合金化过程,并进一步研究了其冷压成形和烧结过程.结果表明:随着球磨时间的延长,一部分Zr固溶到Cu中,形成Cu-Zr过饱和固溶体,另一部分则与铜生成铜锆金属间化合物;粉体由片状转变为近球状,显微硬度逐渐增加;当球磨超过15 h后,复合粉体硬化,为了得到某一密度的压坯,需要更高的压制压力.     

Al1-xFex混合粉末的机械合金化

对Al1-Fe(x-5，50，75at％)混合粉末进行了球磨，用X射线、电镜等分别研究了球磨粉末的结构和形貌．得到了Al95Fe5中AI相的有效晶粒尺寸和Alt-xFex的平均晶粒尺寸随球磨时间的变化，其变化规律是先增大，再减小，最后达到稳定值而不再变化．得到了Al95Fe5中的晶格畸变，也出现交替变化．对于Al1-xFex混合粉末，Al，Fe成分越接近，机械合金化过程中扩散越易于进行．球磨样品晶粒尺寸越小，聚集的趋势越小．固溶体的溶解度与混合粉末的成分有关．     

Al—Mg—Si—Cu粉末粒度及形貌在机械合金化过程中的演变

将Al-Mg-Si-Cu元素粉末按6061铝合金成分配比进行了机械合金化（MA）、研究发现,在MA过程中,粉末粒度经历了快速长大、快速减小和慢速减小3个阶段,相应的粒子形貌变化是从净洁略有层叠的等轴状粒子至不净洁扁化层叠的大粒子（快速变形长大）,扁化层叠的大粒子由于塑性耗尽使裂纹增多、碎裂,并快速减小至不洁净扁化层叠的较小粒子,然后慢速破碎为较初始粒子更为细小的净洁略有层叠的等轴状粒子,因此,冷焊与断裂在不同阶段所占的支配地位不同。     

纯铁表面机械研磨Fe-Ni合金化方法的研究

纯铁表面采用高能喷丸机械研磨处理,并在样品罐中添加镍粉,经过100 min的处理,镍粉均匀镶嵌在纯铁基体,并形成约100 μm铁镍合金层,经600℃热处理后,合金化程度进一步增强.界面微观研究表明,表面机械研磨时存在显著的原子扩散,可以在金属表面获得一定厚度的合金层,适当的热处理会进一步增强合金化程度,是一种新的金属表面合金化方法.     

机械合金化法制备Cu-Ti-Zr基非晶合金

采用机械合金化法成功制备Cu40Ti60-xZr(x=0,10,30,50)非晶合金.研究Cu-Ti-Zr合金粉末由晶态向非晶态转变过程中的组织结构变化,探讨非晶合金的形成机制,以及非晶合金的热稳定性和晶化产物.结果表明,非晶合金直接从初始元素得到,在反应过程中没有金属间化合物出现,非晶化过程可以由间隙扩散模型来解释.Cu40TixZry非晶粉末的DSC分析表明,随着Ti含量的降低和Zr含量的升高,非晶粉末的晶化温度Tx逐渐升高,对非晶粉末在相应的Tx温度附近退火15min后发现,Cu40Ti30Zr30合金没有析出相,Cu40Ti1Zr50析出了Zr2Cu,Cu4Ti和少量的一些未知相.     

Al65Fe10Zr20Gd5非晶态合金的制备与晶化P

研究Al65Fe10Zr20Gd5混合粉末的机械合金化引起的非晶态化过程,采用X射线衍射仪（XRD）和扫描电镜（SEM）分析混合粉末的结构演变和形貌,用差热分析仪（DTA）分析非晶态合金的热稳定性。结果表明,粉末在机械合金化过程中先细化,由初始粉末直接扩散固溶导致晶格崩溃形成非晶,球磨60h后Al65Fe10Zr20Gd5完全非晶化。DTA曲线显示非晶合金晶化呈现单一的放热峰。合金在923K等温退火1h后,完全晶化,析出复杂的中间相,表现出多晶型晶化的特点,晶化产物为Fe5Gd、Fe2Zr、Al2Gd3和α-（Al）固溶相。Al65Fe10Zr20Gd5非晶晶化激活能为259.64 kJ.mol-1,该非晶合金具有较高的热稳定性和较强的抗晶化能力。