厌氧膜床-曝气生物滤池处理低浓度污水脱氮

通过日处理量为 5 0 0m3·d- 1的中试试验研究了影响厌氧膜床 (SAFB) -曝气生物滤池 (BAF)组合工艺处理低浓度生活污水脱氮性能的关键因子 :曝气量与进水水质 .发现在气水比大于 2∶1时 ,TN和NH4 + N的平均去除率分别为 2 7.84 %和 83.39% ;而在气水比小于 2∶1时 ,TN和NH4 + N的平均去除率分别为 2 9.15 %和 70 .88% ,所以组合工艺的气水体积比宜控制在 2∶1到 3∶1之间 .当SAFB进水的BOD5/TN比大于 4时 ,反硝化作用不受碳源影响 ;而当BAF进水的CODcr/TN比大于 5时 ,硝化作用受抑制 .     

人工曝气对垂直潜流人工湿地运行效率的影响

为了进一步提高人工湿地系统的运行效能,通过设置4组不同曝气强度的单元垂直潜流人工湿地反应器,对基质内人工曝气对湿地运行效率的影响以及在不同温度条件下对保持湿地运行稳定性上的作用进行了试验研究.结果表明:当气水比为6时,反应器内部的溶解氧环境最为适宜,整体的运行效率达到最优,其COD去除率为67.10%,NH3-N去除率...     

无泡曝气膜生物反应器处理麻脱胶废水

介绍无泡曝气膜生物反应器的理论,对传统膜生物反应器进行改进,同时对传统型膜生物反应器和无泡曝气膜生物反应器处理麻脱胶废水进行比较,得出无泡曝气膜生物反应器对COD和NH3-N的处理效果比传统膜生物反应器分别提高4%和2%.采用无泡曝气作为反冲洗气体,不但提高膜生物反应器中溶解氧量,而且氧利用率也得到提高,且能量消耗也有所降低.     

溶解氧浓度对好氧阶段生物脱氮途径的影响

采用连续流一体化生物反应器(CIBR)系统,研究了4种曝气量(0.3,0.6,0.9和1.2 m3/h)对好氧阶段生物脱氮途径的影响.实验结果表明:当曝气量为0.3 m3/h时硝化反应未能顺利进行,其余3种曝气量下均顺利完成硝化反应,曝气量越大,硝化速率越大;总氮(TN)损失量分析表明低曝气量有利于同步硝化反硝化(SND)的发生,当曝气量为0.3 m3/h时TN损失量高达9.76 mg·L-1,当曝气量高于0.3 m3/h时以传统硝化作用为主.研究表明溶解氧(DO)质量浓度影响生物脱氮途径的根本原因是DO影响了氨氧化菌(AOB)、亚硝酸盐氧化菌(NOB)和反硝化菌(DB)的活性,可通过在线控制方式实现各种脱氮途径.     

改性沸石作为BAF填料处理生活污水的研究

沸石分子筛因其特殊的结构特性对氨氮具有较高的吸附性能.将天然斜发沸石在250℃下高温改性,并用于含氨氮溶液的等温吸附处理,获得了在不同氨氮初始质量浓度下的改性沸石等温吸附曲线.根据朗格缪尔吸附理论拟合得到改性沸石的等温吸附方程1/qe=7.589 86/Ce+0.137 39,并求得其对氨氮的理论最大吸附量qm为7.278 6 mg/g.通过对沸石曝气生物滤池系统在不同水力负荷和气水比条件下的运行研究,总结出改性斜发沸石作为曝气生物滤池工艺的最佳水力负荷为0.15～0.25m3/(m2.h),气水比为20∶1.     

基于MATLAB的活性污泥法曝气量模糊控制的仿真实现

针对单纯用溶解氧单一参数实现活性污泥反应器控制的不精确性问题,提出一种化学需氧量与溶解氧双参数联合对生物处理工艺反应器的曝气量最优控制的仿真方法.该仿真器用计算机软件MATLAB的模糊工具箱设计,通过6个关键的设计步骤实现了对反应器的模拟和控制.结果表明双参数控制更接近于反应器实际的运行状态,生物反应器反应条件控制效果良好,控制精度显著提高.     

曝气生物滤池在校园生活污水处理中的试验研究

气水比是影响曝气生物滤池处理效果的一个重要因素,试验通过改变气水比的值,比较CODCr、NH3-N和浊度的处理效果。研究结果表明:在以活性炭作填料的曝气生物滤池中,其最佳处理效果的气水比为4∶1,此气水比下的CODCr去除率为94.51%,NH3-N去除率为90.75%,浊度值为1.11NTU(Nephelometric Turbidity Unit,NTU)。出水中CODCr的浓度为13.44mg/L,NH3-N的浓度为3.12mg/L,出水效果较好。     

曝气增强垂直潜流型人工湿地脱氮效果研究

构建了一种增强型垂直潜流人工湿地模型,使用人工曝气手段增强人工湿地脱氮效果.增强型人工湿地曝气优选的曝气位置在基质顶面以下约30cm处,优选的气水比为6:1.使用以上条件运行人工湿地的结果表明,曝气点附近硝化反应明显增强.实验数据表明,相同条件下曝气运行时,总氮去除率达到68%,非曝气运行则为55%,但这种方式对COD的去除没有明显的增强作用.     

曝气沉淀池处理炼油污水的出水底物浓度模型

根据胜华炼油厂曝气沉淀池 1996年的实际运行数据 ,按照活性污泥法运行控制条件F/mb=0 .3～ 0 .6分析了曝气沉淀池的运行工况。结果发现 ,大部分时间内曝气沉淀池处于非良性运行工况下 ,池内养料相对不足。采用数学回归方法建立了出水底物浓度数学模型 (COD模型 )。方差分析表明 ,多元非线性回归的拟合相关性较好。当θ <2 5℃时 ,回归方程的相关系数R =0 .95 ;当θ≥ 2 5℃时 ,R =0 .94。根据拟合方程 ,用C语言对曝气沉淀池处理过程进行了计算机模拟     

黑臭河道底泥细菌群落结构对人工曝气响应的DGGE分析

采用基于16S rDNA的PCR-DGGE(变性梯度凝胶电泳)图谱并通过条带割胶回收DNA进行序列分析,初步探讨了不同曝气条件下黑臭河道底泥中细菌群落结构多样性及其变化,同时用冗余分析(RDA)研究了环境因子与细菌群落结构之间的关系.结果表明,人工曝气对黑臭河道底泥细菌群落结构产生明显的影响,并且随不同曝气强度底泥细菌群落多样性呈现不同的变化,其中当曝气扰动雷诺数(Re)为1810,溶解氧(DO)为7.35时,细菌优势群落多样性最高;序列比对分析推测适度的曝气有利于促进碳、氮、硫循环相关细菌的生长,其中以变形菌门为主导;冗余分析显示DO和Re对细菌群落结构影响显著.     

无泡曝气工艺实验研究

实验研究了中空纤维膜向水中进行无泡曝气的工艺过程,结果证明,这是一种高效的新型曝气工艺技术,其供氧的总传质系数可以达到605h-1,是传统气泡曝气方式的6倍以上;水流速和气体压力是影响无泡曝气供氧能力的2个主要变量,通过控制气压可以定量调节曝气量。     

侧掺气空腔长度计算

对泄水建筑物过流面进行掺气是一种有效的减蚀措施.采用常规的底部掺气设施后,泄水建筑物下游侧墙仍易发生空蚀破坏,其主要原因是边墙存在掺气盲区.在底掺气的基础上设置侧掺气坎,形成较小的侧空腔能明显提高下游近壁掺气浓度,有效消除原掺气盲区.影响掺气设施掺气效率的一个重要设计参数就是空腔长度,对侧空腔长度尚缺乏计算方法,它的形成机理与底空腔不同.本文笔者通过考虑影响侧空腔长度的结构参数和水力学参数,导出了一种近似计算侧空腔长度的计算方法.     

充气包装机及气体置换机理的研究

本文根据理想状态下气体方程式,导出了在密闭容器中按任意质量比例进行混合不同气体的计算公式,在此基础上设计了相应的执行机构,以确切实现气体置换的目的。     

变坡处掺气坎空腔回水研究

采用断面模型试验研究了变坡处掺气设施的空腔回水问题、指出可能存在掺气挑坎临界高度,挑坎高度小于临界值,淹没水深与挑坎高度成正比关系,挑坎高大于临界值,淹没水深与挑坎高度成反比关系：可采用高跌坎间接提高底空腔进气口高度的方法消除或减轻空腔回水的不利影响;通过试验发现,坎前水深一定时,淹没水深与各水力参数基本成近线性规律变化．最后和整体模型试验结果进行对比,指出对空腔回水的研究不受比尺大小的影响．     

水中气泡上升速度的实验研究

曝气在活性污泥处理方法中起着重要作用,而水中气泡上升速度对曝气作用的影响又至关重要。通过实验研究了水中气泡的运动规律,分析了气泡直径与上升速度的关系,验证了气泡上升速度在雷诺数为３００左右存在极大值。该研究为活性污泥处理方法提供了科学依据。     

煤气厂含酚等有毒有机废水生物处理工艺研究

针对原阜新煤气厂含酚等有毒有机废水的生物处理工艺存在的问题，提出以二段活性污泥法工艺处理含酚等有毒有机废水，并利用再生、延时曝气进行强化处理，实践证明运行效果非常显著，能使挥发酚总去除率达到99．83％，氰化物总去除率达到75％，出水各项污染指标基本达到《污水综合排放标准)二级，只是COD略超标，并省去污泥处理设施，工艺简单，操作管理方便。     

因次分析和模型试验在污水处理曝气中的应用

采用因次分析方法对污水处理中用曝气叶轮进行曝气充氧总转移系数 KLA进行分析 ,通过模型试验得出 KLA的数学模式 ,并对模型的放大作了说明 .     

城市景观水体的净化及增氧

以太阳能为动力，对受污染的景观水体直接进行催化臭氧化及增氧，由于催化氧化反应剩余气体中氧气含量大于90％，故大大提高了水体曝气增氧过程中氧的传输速率。处理后水体苯环类有机污染物的浓度明显下降．灭藻效果明显，可生化性显著增强。     

悬浮链移动曝气工艺在市政污水处理中的应用

悬浮链移动曝气工艺是近年来发展起来的一种高效的废水处理工艺,被广泛地应用于市政污水的处理,主要构筑物的一体化设计使其经济美观,移动的悬浮曝气链大大提高了充氧效率,进一步提高了废水处理效率。