一种强迫激励下的弦线模型振动分析与求解

为研究随机载荷下输送带工作过程中的振动规律,采用强迫弦线理论构建了输送带随机强迫振动模型,推导了输送带在初始时刻的数学边界条件,建立了输送带两侧支撑托辊因偏心而产生的强迫激励,以及因输送带上物料随机分布产生的横向负载激励,采用叠加原理、分离变量法推导了模型的解析解,最后对输送带的振动特性进行数值分析,并利用分析结果验证了模型解析解的正确性,研究结果为带式输送机的动态可靠性设计提供了依据.     

海、陆两用风力发电实验平台设计

在风电场通过现场测试分析研究风力机性能由于受到现场环境的限制,能够获得的研究数据有限,室内模拟实验平台能够有效弥补研究不足.为此提出了一种海、陆两用风力发电实验平台方案.该实验平台由来风装置、风轮、发电机、两段式塔架、漂浮台、波浪产生装置、传感检测和数据采集系统等构成.在实验平台整体方案基础上,进行了结构参数设计,建立了漂浮台受力分析模型并获得了合理的结构参数,以Lab VIEW为开发环境设计了上位机运行状态监控系统.最后,基于构建的实验平台,开展了部分风力机动态特性研究工作,对比分析了模拟陆地风力机和海上漂浮式风力机时塔架振动特性,为进一步深入开展风力机动态特性研究提供了基础.     

并联6-UPS稳定平台瞬态分析与谱分析

并联稳定平台在工作过程中受到各种动态力的激励作用,会直接影响稳定平台的动态特性和使用效能.作者借助Pro/E和ANSYS软件工具,对并联6-UPS稳定平台进行了瞬态分析,用以研究在多次冲击工况下稳定平台的响应情况.在此基础上,通过施加单点响应谱激励,对该稳定平台进行了响应谱分析,得到了平台在随机载荷下的响应情况.分析结果表明,该并联6-UPS稳定平台的动态特性满足车载使用要求,且球铰和低阶固有频率是影响其动态特性的主要因素,可为稳定平台的结构和性能优化提供参考.     

双馈风力发电系统模拟实验平台的研制

风能是目前发展最快、最具竞争力的新能源之一。开发一种在实验室环境下进行风电技术研究和教学的实验平台是非常必要的。该文分析研究了多种风速和风力机特性,提出了一种适合科研和教学实验的物理模型,研制了一套10 kW模拟双馈风力发电系统实验平台。该平台可以独立运行,也可以与电力系统动态模拟系统相连接,还可以接入到全国高校广泛应用的WDT-Ⅲ电力系统综合实验教学系统中进行实验。实验研究结果表明,该模拟系统的动态特性与风机的理论特性相吻合,可用于风力发电技术研究和教学实验。该实验平台已在全国10多所科研院所和大专院校得到了应用。     

辊子压带式带式输送机的动态特性

为提高设备运行的可靠性及安全性,利用Pro/E对辊子压带式带式输送机进行建模,通过ADAMS对模型进行不同工况下的动态特性分析。讨论了输送带刚度、阻尼系数、压辊分布、带速以及输送机对辊子压带式带式输送机动态特性的变化规律。分析结果表明,适当的增大输送带的刚度和阻尼系数,可以有效地减小启动过程中输送带的波动幅度;带速的增加,输送机系统的不稳定性增大;输送带的最大张力值与输送量近似成线性关系;输送距离与输送机系统的振动特性关系显著;适当地加大压辊的间距,还可以在一定程度上降低成本。虚拟样机技术对辊子压带式带式输送机进行动态分析的方法是可行的,为高带速、长运距辊子压带式带式输送机的发展提供了理论的依据。     

基于主轴空运行自激励的数控机床激励方法

针对工作台空运行自激励难以对机床主轴进行有效激励的问题,提出一种基于主轴空运行自激励的数控机床激励方法,主要利用主轴旋转过程中产生的偏心冲击力对机床进行激励,尤其是对主轴部分进行激励.对主轴空运行自激励运动方式进行了设计,同时对设计过程中可能存在的影响激励效果的因素进行分析,主要针对主轴空运行自激励方式设计中冲击速度的选取以及不同刀具对激励效果的影响进行实验分析.相对于工作台空运行自激励,该方法可以对机床主轴结构进行有效激励;而相对于敲击实验方法,主轴空运行自激励是在机床运动状态下进行的,能更准确反映机床结构在工作状态下的动态特性.     

排气系统简化及其在路面不平度输入车辆建模中的应用

为了研究由路面输入引起的排气系统的振动特性,对排气系统进行了简化和验证.简化的排气系统被四自由度集中质量系统代替,建立了包含排气系统的八自由度车辆模型,采用脉冲激励和随机路面激励在多种车辆运行状态对理论模型进行了实验验证.结果表明,该模型可以有效地描述真实系统的振动特性,同时模型为评价由路面激励引起的排气系统振动对车辆舒适性的影响提供了依据.     

带式输送机制动阶段的动态特性

带式输送机随着输送长度和运行带速的增加,输送机的动态特性对输送机的安全运行影响变大,特别是启制动工况.基于ADAMS的带式输送机的动态模型,应用ADAMS软件对带式输送机制动阶段的动态特性进行分析,给出了不同停车时间的输送带加速度和动张力的变化曲线.分析表明:无论头部还是尾部,停车时间越短,动张力变化及动张力波动幅度越大,且最大张力和最大加速度不是发生在速度变化的拐点处,而有一个滞后时间.输送带弹性造成应力波传播的速度滞后.     

循环流化床锅炉动态仿真试验平台研制

针对循环流化床燃烧与运行的本质特点,建立了以床内全部未燃烬碳为对象的残碳动力学燃烧及动态能量平衡数学模型,加上以排渣量为主动操作量的动态物料平衡模型、考虑流化床压降与风量间相互作用的复合压降模型、以及有关流动参数及传热系数分布特性的考虑,构成了基本反映循环流化床本质特性的完整动态数学模型.借助先进图形化建模工具,建立了包括流化床燃烧系统、蒸汽发生器系统和各种辅助系统在内的循环流化床锅炉系统仿真平台,并为控制策略研究和控制系统测试设置了必要的接口.仿真计算及实验验证了模型及平台的正确性及实时性.     

数控机床运行激励实验模态分析

针对影响加工效率和加工表面质量的数控机床结构动态特性问题,提出一种新的实验模态分析方法.该方法以数控机床自身运动产生的振动为激励源,通过控制运动部件以特定方式空运行,激励起结构的有效振动响应,并结合基于响应信号的模态参数识别方法获得结构的动态特性参数.针对参数识别中的伪模态问题,综合运用识别结果预处理方法和模态稳定性原理,有效去除了识别结果中的伪模态,最终得到影响机床加工的3阶低频模态频率和阻尼比.所得结果与传统实验模态分析结果有较好的一致性.该方法可用于大型重型难激励数控机床的结构动态特性研究.     

波状挡边输送带的结构分析

本文结合波状挡边输送带在波状挡边带式输送机中的运行应用情况，对波状挡边输送带的结构作了深入分析，指出其最佳结构     

旋转砂带磨削机设计

砂带磨削作为一种新工艺,在机械加工领域发挥着越来越大的作用,满足了各种加工要求。本文介绍了带磨削的概念、沙带磨削设备的工作原理及砂带机床的主要机构,最后,介绍了一个针对钢丝表面除锈的新型砂带磨床设计实例。     

鄂尔多斯带钩与中原带钩的比较研究

从地域历史、造型装饰及审美价值等方面对中原带钩和鄂尔多斯带钩进行对比分析,揭示带钩与中国古代的设计审美、历史文化的关系.发现春秋战国时期,鄂尔多斯带钩多以动物形象为题材,侧重于写实,具有粗犷威猛的艺术特征;而在汉武帝之后,往往把动物和自然景观融合在一起,使构图丰富,体现出生活的田园牧歌场景.春秋战国时期中原带钩造型生动、工艺精湛,体现了中原人民高超的工艺水平.鄂尔多斯草原的自然环境,造就了北方民族耿直、尚武的性格,其审美取向注重实用性与功能性,但装饰工艺手段与同期中原地区的相比要简单.中原地区生产、生活方法相对稳定,带钩作为服饰配件之用,其大小、图案、材质等以理为先、等级分明.而不同文明的融合与碰撞,使服饰文化得到不断创新与发展.     

新型煤矿皮带保护装置的设计研究

介绍了一种带有信息融合和自动调整控制功能的皮带保护装置,分析了该装置的机械结构和控制结构的组成,针对带式输送机故障对传感器进行了布置,并对其控制方式进行了详细的介绍。该皮带调整装置的设计将信息和装置控制相结合,提高了皮带保护的可靠性、稳定性和准确性。     

带式输送机胶带跑偏浅议

对带式输送机胶带跑偏的各种原因进行了分析,并提出了相应的调偏措施和几种自动调偏方法。     

直线磨擦驱动带式输送机辅机长度和位置确定的研究

在对直线摩擦驱动带式输送机生产原理、现状及典型工况分析的基础上，摸拟出10多个数学模型，并根据模型利用计算机处理计算出该类输送机正常运转时辅机长度及位置的重要参数，为优化设计提供依据。     

输送机胶带的选用及维护保养

主要从降低胶带投入成本，延长胶带使用寿命出发，简要介绍了胶带的选型、胶带对输送机其他有关部件的安装要求以及运转中对胶带的维护保养。     

直线磨擦驱动带式输送机辅机长度和位置确定的研究

在对直线摩擦驱动带式输送机生产原理、现状及典型工况分析的基础上，摸拟出10多个数学模型，并根据模型利用计算机处理计算出该类输送机正常运转时辅机长度及位置的重要参数，为优化设计提供依据。     

磁力金属带传动有效牵引力的理论研究

建立了新型磁力金属带传动（MMBT）有效牵引力的力学模型，对有效牵引力的影响因子进行了分析和数值模拟，结果表明，MMBT的有效牵引力是电磁吸引力和初张力耦合作用的结果，影响有效牵引力的因素主要有磁感应强度，初张力及围包角等，由于电磁吸引力的作用，其传载能力可得到较大幅度的增大。     

磁力金属带传动设计参数的分析与确定

磁力金属带传动主要是靠电磁力的作用来增加摩擦力而传递运动和动力的 ,是一种新型的摩擦传动 ,具有承载能力大、弹性滑动小、传动准确、效率高等特点 .对磁力金属带传动设计过程中几个常用的设计参数 ,如包角系数、传动比系数及弯曲系数等进行了分析 ,推导出了这些参数的计算公式 ,并确定了其取值范围 ,为磁力金属带传动的设计计算提供了理论依据 .图 4,参 7.