鱼雷推进性能的经验公式与计算流体力学预测

采用理论预测和计算流体力学（CFD）2种方法对某型导管推进器的鱼雷推进性能和雷体、推进器的水动力性能进行预测分析.结果表明：在航速10.29~25.72 m/s条件下,通过CFD计算的无附体雷体阻力系数与平板摩擦阻力系数和剩余阻力系数之和相差5.2%,即适用于雷型特征的阻力经验公式的精度较高;在进速系数为1.6~2.0时,导管推进器敞水性能曲线的CFD计算值与实验值较吻合,误差小于5%;通过CFD法计算的雷体尾流中推进器的推力、力矩和推进效率与适用于对转桨推进鱼雷经验公式的计算值相差均小于5%,说明适用于对转桨推进鱼雷的推进性能经验公式也适用于导管推进器.     

关于L~2(Ω,R~3)中方程div b=0

对于b∈L~2(Ω,R~3),v·b|аΩ=0,运用一个初等方法我们证明方程div b=0有一个解b=cur|φ,其中φ属于Sobolev空间H_0~1(Ω,R~3).     

液体导热系数的通用计算式

本文将液体导热系数公式一之修改为λ_1=Ar_1~(0.667)(B—T)~n使之成为一个简便,正确且适用范围广的公式。并对25种制冷剂进行了计算,确定了待定常数A和B。计算值与文献值相比,最大误差不超过±5％。     

子午线收敛角和垂线偏差对陀螺方位角的影响

陀螺经纬仪常用于测定井下或地面待定边的坐标方位角.主要分析了在陀螺方位角测量中,影响坐标方位角计算的2个因素--子午线收敛角和垂线偏差.根据赫里斯托夫子午线收敛角γ计算公式和常用近似公式,计算了不同纬度的γ值,对比分析得到:随着经差l的增大,近似公式计算误差相应增大,l=0.5°时计算精度可达0.01″～0.1″,此外给出了γ较差计算公式,并分析得到经差l小于1°时,公式计算精度可达0.001″.根据GPS法测量高程原理导出了垂线偏差计算公式,并结合某试验网数据分析得到垂线偏差最大值一般小于20″,这和理论上的结论较吻合.     

垂直上升内螺纹管中高压汽-水两相流截面含汽率的测量

利用四头内螺纹管构建了水平绝热管和垂直绝热管组合元件,在压力为11.3、14.2、21.5 MPa,质量流速为250~1 200kg/(m2·s),热负荷为50~300kW/m2的范围内,采用压差替代法对内螺纹管内垂直上升流动的高温、高压汽-水两相流进行了截面含汽率的测量,并分析了系统参数对截面含汽率的影响。与经典公式的计算结果对比发现,Zivi模型和我国电站锅炉水动力计算标准与试验数据相差较小,其中Zivi模型与文中试验数据误差小于15%。基于试验数据,分压力拟合了体积含汽率经验公式,与试验值相比绝大部分点的相对误差小于15%,在高干度区相对误差小于10%。研究结果表明,基于压差替代法,采用所提模型可以对垂直内螺纹管内高温、高压汽-水两相流体参数进行有效测量。     

颗粒级配对粗骨料充填料浆离析的影响

基于不合理的颗粒级配是粗骨料充填料浆发生离析的重要因素,以富勒公式为基础,建立平均粒径和粒径分散系数2个级配表征参数。基于魏茅斯干涉级配理论设计11种颗粒级配,并以此进行离析实验确定粒径分散系数的合理范围,利用云南某矿固体物料进行室内验证实验。研究结果表明:以屈服应力175~225 Pa、膏体料浆粒度低于20μm颗粒质量分数为约束条件,可得当粗骨料充填料浆合理离析率为11.65%~14.53%时,其粒径分散系数K为1.43~1.45,平均粒径为1.89~2.00 mm;基于原级配的优化调整必要且有效;料浆质量分数为68%的G3和质量分数为70%的G2离析率测量值与合理离析率相比,误差分别为3.23%和5.75%,粗骨料充填料浆粒径分散系数和平均粒径的范围可靠、准确。     

我国燃料燃烧计算的若干统计公式

本文根据我国主要煤矿和油田的200多个煤样和油样的热化学性质,利用一元线性回归分析推导出既适合煤又适合油完全燃烧时理论干空气量的计算公式L。=1.08(Q_低~用/1000)+0.11;利用二元线性回归分析分别推导出重油和煤完全燃烧时燃烧产物量的计算公大V_n=1.37(Q_低~用/1000)+11n-13和V_n=1.37(Q_低~用/1000)+6.26n-7.47。这些回归公式的回归值与理论计算值相比,误差很小;与现有经验公式相比,提高了计算精度,扩大了公式的使用范围,减少了计算层次。对工程计算具有实际意义。     

小孔流量试验研究

本文用试验方法研究了小孔流量特性及流量公式。试验了小孔直径、长度、油压降及油温对小孔流量系数的影响规律。通过试验数据的处理,求出了小孔流量系数及流量的公式,使之各参数于较大范围内(如孔径d=0.3～2.0毫米,Δ_p=0.5～20公斤/厘米~2等)变化时,最大误差仍不超过10%。     

Asgeirsson公式的推广

在R~(n+3)空间x=(x_1,x_2,…,x_n;n≥2)与Y=(y_1,y_2,y_3)中或在R~(3+2)空间x=(x_1,x_2,X_3)与Y=(y_1,y_2)中,考虑有界闭乘积区域(v),当(v)为超柱面所范围的体积时,我们研究超双曲型方程 sun form i=1 to u ■~2u/■x_i~2-sum from j=1 to l ■~2u/■)y_j~2-C~2u=0,(V)。其中C为任意实常数。我们建立了相应的广义Asgeirsson中量并给出其积分显式;由此,我们就l=n=3间,推广了著名的Asgeirsson公式,同时也推广了体积中量的Asgeirsson公式。并提供了上述这种推广的一般途径。     

关于冶金炉燃烧计算的经验计算法

冶金炉的燃烧计算实际多采用经验计算法。但现有的各种燃烧计算经验公式,有的适用范围不够明确,有的则适用范围颇受限制(只在某些燃料的一定热值范围内能保证精度),因此其计算结果常不能满足要求。下面提出的这组“燃烧计算的经验公式”(其中燃烧产物重度的计算过去还缺乏这方面的经验式),对现时冶金炉(工业炉)所使用的各种燃料(不论热值范围)都可应用。且系数简单有规律便于运算,特别便于电子计算机运算;计算精度一般近似于理论计算值(最大误差小于6%,燃烧计算的允许误差一般为10%)。公式组系根据统计的实践和理论数据按紧绳法整理而成;同时根据燃烧计算理论式所表     

矿用胶带火灾燃烧特性预测模型

胶带火灾热释放率是矿井胶带火灾危险性大小的重要参数之一,准确预测其大小对胶带火灾预防具有重要意义.采用锥形量热仪测试空白胶带和运煤胶带,得到热释放率、CO_2浓度、CO浓度及产烟率等燃烧参数,并分析了胶带的燃烧性能.结合实验数据,建立基于随机森林模型(RF)的胶带火灾热释放率的预测方法.为了验证随机森林方法的准确性和可靠性,计算平均绝对误差(MAE)、平均绝对百分误差(MAPE)、根均方误差(RMSE)和确定系数(R~2).实验结果表明:从胶带燃烧测试实验可以看出空白胶带的点燃时间远小于运煤胶带的点燃时间,且根据胶带的热释放率、残余物质量和生成的CO_2浓度来看,相比空白胶带,运煤胶带并不利于燃烧.预测结果表明:随机森林模型的预测结果为MAE0.260 9 kW/m~2,MAPE0.007%,RMSE0.493 3,R~2=0.999 8,表明该模型具有较高的预测精度、较强的泛化能力和良好的鲁棒性,能准确地预测胶带的热释放率,在预测性能指标都达到了较好的效果.     

基于贝叶斯定理的异重流泥沙侵蚀经验式不确定性分析

异重流发生在水下环境,针对其泥沙侵蚀的准确实验数据获取较为困难,使得异重流泥沙侵蚀经验式不易得到高质量的验证和率定.本文应用基于贝叶斯定理的蒙特卡罗方法,结合现有连续入流式异重流实验数据,对异重流泥沙侵蚀经验式的经验系数(式(3)中A_3、N_1和N_2)进行概率统计研究.在不同A_3取值情况下,对N_1和N_2进行了采样和频次统计,有结论:1)当系数A_3=4～7时,均存在概率最大N_1-N_2组合(在N_1-N_2平面上,以该组N_1-N_2值为圆心,0. 3为半径的圆内,样本频次最高),使得泥沙侵蚀计算值和实测值拟合较好(相关系数达到0. 25～0. 28;原E_s93的相关系数仅为0. 19); 2)当A_3由小变大时,占总样本数25%、50%、75%、95%的N_1-N_2样本区间范围先变小、后变大;在A_3=4时,上述区间范围最小.这意味着,若实测数据增加或存在误差时,应用A_3=4和其对应的概率最大N_1-N_2值的经验式不确定性相对较小.     

不对称轧制时轧件弯曲的研究

在分析不对称轧制几何学和运动学基础上,作者导出不对称轧制时轧件弯曲曲率计算公式: ρ=2/h_1·2(1-k) ε[k(3-2c)-(1 2c)]/2(1 k)-ε[k(3-2c) (1 2c)] C=k(3-k)~2/(1 k)~3式中h_1:轧件出口厚度;ε:压下率;k:辊径比。由此得出临界压下率公式如下: ~εk=2(1-k)/(1 2c)-k(3-2c) 为检验上述公式,曾将计算值和测量值作比较。结果表明以上公式可用于工程计算。     

计算固体化合物标准熵的新模型—Ⅱ——P 区固体卤化物标准熵的计算

本文提出了构成 P 区固体卤化物标准熵的新模型:S_(298)~S_(cl)~+S_(ip)~+S_(ic)~,然后在对静电熵 S_(cl)~、极化熵 S_(ip)~以及阳离子外层电子的构型 S_(ic)~分别作适当演绎的基础上,用已知的36个 P 区固体卤化物的标准熵对上述模型采取了三元线性回归处理,从而得到了计算 P 区固体卤化物标准熵的公式:S_(298)~(e、u)=7.63φ_(ec)-0.91φ_(ip)+φ_(ic)-21.76,结果表明,本方法所得标准熵计算值更接近于实验值,其复相关系数为0.9967,而且偏差几乎都小于1.eu,因此本文提出的模型和公式是合理的;有价值的。     

热态气-液多层桨搅拌槽内的气液分散和传质性能

在直径为0.30 m的不锈钢搅拌槽中,采用半椭圆管盘式涡轮(HEDT)为底桨,上提操作的宽叶翼形桨(WHU)为中、上层桨的三层组合桨,研究了25~80℃范围内气-液两相体系中的气液分散和传质性能。结果表明,气含率随温度升高而明显降低,80℃时的气含率仅为25℃时气含率的58.8%;容积传质系数(kLa)受温度的影响很小,温度从25℃上升到80℃,kLa仅增大了2%,理论计算得出80℃下kLa比25℃下增大4%,与实验值基本相符;依实验数据关联得到不同温度下的气含率和kLa与温度、功率和表观气速的经验关联式以及无因次准数关联式,关联式计算值与实验值误差在±10%以内。通过对比经验关联式中功耗、表观气速和温度的指数可以看出,气含率受温度影响最大,表观气速对气含率的影响大于功耗对气含率的影响;而功耗对kLa的影响最大,功耗影响的指数分别是表观气速和温度对kLa影响指数的2倍和4倍。     

氧化物酸碱性Zo标度的应用——无机含氧酸盐生成热的经验计算

运用氧化物酸碱性Z_o标度值和离子极化力两参数,提出一种用于计算无机含氧酸盐生成热的经验公式:—△H_f~o=a(△Z_o)~2+b△(Z~*/R)~2+C,用该式计算了53种含氧酸盐的生成热,计算值与实验值符合得很好。     

非增压柴油机指示功率修正计算方法的探讨

本文提供了非增压柴油机指示功率修正计算方法,方法简单,计算精确.计算结果与 lSO、GB1105—74等推荐的经验公式比较,吻合良好.其中压力指数 m 为 l 与经验取值—致;温度指数 n 计算值为0.7468于经验取值0.75比较,误差仅0.42% n 值变化范围计算值0.6954～0.7986与经验统计范围0.70～0.80比较,上限误差0.17%,下限误差0.65%.上述计算值若也取有效两位救,则完全吻合.从而在理论上揭示功率修正的各种因素及其内在联系;克服了 ISO 和GB1105—74等指示功率修正方法中存在的若干缺陷,提高了修正计算精度.     

华北平原的大气逆辐射参数化方法比较

大气逆辐射对地表能量平衡及蒸发等方面有重要影响。为准确计算大气逆辐射,该文基于6种常用的晴空大气发射率计算公式并根据日太阳辐射率(太阳辐射的实际值与理论值的比值)对云的影响进行修正,建立大气逆辐射的参数化方法;并将6种方法与位于华北平原的位山生态水文实验站与栾城农业生态系统实验站的实测数据进行对比。结果表明:Marshunova公式具有最好的模拟精度,确定系数(R2)高于0.97,平均偏移误差(MBE)小于4W/m2,均方根误差(RMSE)小于11W/m2,尤其是日辐射计算值与观测值的线性回归方程的斜率在1.00±0.05范围内,截距小于15W/m2,能精确模拟气候变化下的大气逆辐射。     

小口径引信磁流变液保险机构延时特性研究

为计算小口径引信磁流变液保险机构延期解除保险时间,通过分析其工作时的能量损失,建立其延期解除保险时间模型。通过数值模拟分析修正经验局部阻力系数,确定其新的取值范围。对比小口径引信磁流变液保险机构延期解除保险时间的计算值与实验测量值,采用经验公式计算得到的经验局部阻力系数计算时,最小误差为23.32%;采用数值仿真得到的经验局部阻力系数计算时,最大误差为13.47%,误差降低了9.85%。经验局部阻力系数对小口径引信磁流变液保险机构延期解除保险时间计算精度影响较大,需对其进行修正。     

HPLC-RID测定银蓝通络口服液中银杏内酯含量

建立了高效液相色谱法测定银蓝通络口服液中银杏内酯的方法。采用酸性氧化铝柱处理银蓝通络口服液样品,用示差折光检测器,采用大连依力特Hypersil ODS2柱(150mm×4.6mm,5μm),流动相为甲醇∶水=28∶72(体积比),流速0.8mL/min,柱温35℃条件下,白果内酯(BB)、银杏内酯A(GA)、银杏内酯B(GB)和银杏内酯C(GC)分别在21.46~107.30、17.94~89.70、8.00~40.00、11.02~55.10mg/L内呈良好的线性关系,回归方程分别为Y=183.84 X-841.32(R~2=0.997 1)、Y=171.98 X-689.03(R~2=0.998 1)、Y=142.97 X-55.797(R~2=0.997 1)、Y=178.93 X-305.41(R~2=0.997 9),平均回收率分别为103.43%(RSD=1.49%)、100.86%(RSD=1.74%)、101.78%(RSD=1.39%)、102.49%(RSD=1.17%)。该法快速、简便、准确,重复性好,可用于银蓝通络口服液的质量控制。