热轧工艺对CSP低碳钢冷轧板成形性能的影响

通过对某钢厂CSP低碳钢冷轧基板的生产数据的统计分析,研究了化学成分、卷取温度和终轧温度对CSP低碳钢冷轧板深冲性能的影响,观察了不同终轧温度和卷取温度下冷轧基板组织的变化.结果表明,适当增加Al元素含量和减少Mn元素含量以及采用高终轧温度和低卷取温度的热轧工艺有利于成品深冲性能的提高,且冷轧基板组织检验结果证实了该热轧工艺的有效性.     

终轧温度对ELC─BH板组织和性能的影响

研究了热轧终轧温度（ＦＴ）对超低碳高强度烘烤硬化钢板（简称ＥＬＣ─ＢＨ板）组织和性能的影响，结果表明：①两相区终轧形成的混晶组织是导致退火板　值和塑性减少的根本原因；②奥氏体区终轧时，随终轧温度降低，退火板成形性改善，但强度和烘烤硬化性有所削弱；③综合考虑终轧温度的影响，在略高于Ａｒ３的温度下终轧是合适的。     

终轧温度对ELC—BH板组织和性能的影响

研究了热轧终轧温度（ＦＴ）对超低碳高强度烘烤硬化钢板（简称ＥＬＣ－ＢＨ板）组织和性能的影响，结果表明：①两相区终轧形成的混晶组织是导致退火板ｒ值和塑性减少的根本原因；②奥氏体区终轧时，随终轧温度降低，退火板成形性改善，但强度和烘烤硬化性有所削弱；③综合考虑终轧温度的影响，在略高于Ａｒ３的温度下终轧是适合的。     

钛微合金化热轧双相钢的工艺研究

通过模拟实验研究了钛微合金化热轧双相钢的连续冷却转变曲线及终轧温度对组织的影响规律,获得了可行的工艺窗口,并进行了验证性热轧实验.在冷却速率小于5℃·s-1及温度在625~725℃时,实验钢可以形成先共析铁素体.随着终轧温度升高,组织中铁素体及马氏体含量先升高后降低,但幅度不大.同时,当终轧温度较高时,铁素体显微硬度增加,析出强化作用增加.当终轧温度及缓冷温度分别为840℃及700℃时,获得了抗拉强度为672 MPa及屈强比为0.61的性能良好的热轧双相钢.经计算,铁素体组织中析出强化量为78.5 MPa.     

硅,锰和轧制工艺对双相钢组织与性能的影响

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟试验机对试验钢进行了模拟热轧。研究了合金元素硅，锰和终轧温度，轧后冷速和轧制变形对试验钢双相组织形成和性能的影响。结果表明：在试验工艺参数内，试验钢均获得双相组织，其稳定性较好，导出了估算热轧空冷Ｓｉ－Ｍｎ双相钢的ｆＭ和ｆＦＰ值的计算式，计算值和实测值吻合，热轧参数对试验钢硬度的影响较小。     

控轧控冷工艺参数对60Si2MnA线材中珠光体形态的影响

研究了60Si2MnA线材控轧控冷工艺参数对所析出的珠光体的影响.结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,珠光体平均片层间距主要取决于吐丝到集卷过程的冷却,这一过程冷速越快,珠光体平均片层间距越小;珠光体平均片层间距随着吐丝温度或终轧温度的升高呈下降的趋势;终轧后快冷容易出现退化珠光体,并且其含量随相变区冷速的加快而明显增多;较低的终轧温度使珠光体球团直径明显减小.     

热轧冲压桥壳用钢板的研制开发

通过对不同化学成分的试验用钢进行水同忆工艺,终轧温度和卷取温度的试验研究,分析了化学成分,工艺参数,金相组织对桥壳钢性能的影响;确定了化学成分及符合武钢生产条件的工艺制度;在此基础上,研制开发了４４０ＭＰａ级热轧冲压桥壳专用钢板。     

穿水冷却对GCr15轴承钢组织和力学性能的影响

通过4种穿水冷却工艺生产20mm热轧GCr15轴承钢棒材,研究了穿水冷却对热轧及球化退火、淬回火热处理后轴承钢组织和力学性能的影响.结果表明:终轧前后均采用穿水冷却,控制终轧温度在800~860℃,上冷床返红温度为620℃,能明显降低先共析碳化物及珠光体相变温度,减小热轧轴承钢中先共析碳化物厚度、连续度及珠光体片层、球团大小.退火及回火组织中碳化物厚度减小,均匀性增加,防止了粗大未溶网状碳化物的遗传.热轧及热处理后轴承钢抗拉强度及面缩率均增强.     

2195铝合金不同速度热轧过程数值模拟及实验研究

采用数值模拟和热轧实验研究了轧制速度对2195铝合金热轧(相同轧制规程)过程的影响.结果表明：不同轧制速度板材厚度方向的组织均匀性不同，轧速1.2 m/s板材厚度方向的变形组织比0.3 m/s板材更均匀；数值模拟获得终轧板材厚度方向的等效应变分布也是轧速1.2 m/s板材更均匀，与板材组织特征对应.轧制速度对相同轧制规程终轧板材宽展有影响，1.2 m/s终轧板材比0.3 m/s终轧板材宽度更大，长度更短，数值模拟与实验结果相对应.数值模拟结果和热轧实验结果在轧制力、温度变化、板材最终形状、厚度方向变形均匀性方面有较好的一致性.     

船体结构用热轧H型钢生产研究与应用

本文论述了船体结构用热轧H型钢的冶炼和轧制生产工艺,对轧件进行了金相分析和物理性能检测。通过设定合理的精轧开轧、终轧温度,适当加大各道次压缩比等轧制工艺,能有效控制轧件晶粒大小,改善轧件带状组织,保证轧件的强度、延伸等性能。产品性能稳定,为企业创造了良好效益。     

异步轧制无取向硅钢的再结晶织构演变

在无取向硅钢冷轧过程中采用同步轧制和速比为1.06,1.125,1.19的异步轧制,以考察异步轧制对冷轧和再结晶织构的影响.研究发现,异步轧制减弱冷轧织构中{001}～{112}〈110〉组分,增强{111}〈112〉并减弱{111}〈110〉组分.{111}〈112〉和{111}～{225}〈110〉形变晶粒内剪切带处分别形成η(〈001〉∥RD)及偏离其15°的η′(Ψ=75°,θ=0～45°,φ=0°)再结晶晶粒,η′因晶核尺寸优势发展成为主要织构组分.异步轧制下形变织构的变化有利于改善再结晶织构特征及性能,其影响随速比增大而增强.     

Microstructure and texture evolution of cold-rolled deep-drawing steel sheet during annealing

In accordance with experimental results about the annealing microstructure and texture of cold-rolled deepdrawing sheet based on the compact strip production (CSP) process, a two-dimensional cellular automation simulation model, considering real space and time scale, was established to simulate recrystallization and grain growth during the actual batch annealing process. The simulation results show that pancaked grains form during recrystallization. {111} advantageous texture components become the main parts of the recrystallization texture. After grain growth, the pancaked grains coarsen gradually. The content of {111} advantageous texture components in the annealing texture increases from 55vol% to 65vol%; meanwhile, the contents of {112}〈110〉 and {100}〈110〉 texture components decrease by 4% and 8%, respectively, compared with the recrystallization texture. The simulation results of microstructure and texture evolution are also consistent with the experimental ones, proving the accuracy and usefulness of the model.     

Cr元素对冷轧TRIP钢的组织性能影响研究

以两种合金成分的相变诱导塑性钢为实验对象,先利用热模拟试验机确定其热轧及热处理参数后,经过热轧、冷轧工艺并连续退火,研究其力学性能。金相组织及宏观织构的特征。实验结果表明,Cr元素可以稳定低温奥氏体,降低贝氏体形成温度,使贝氏体的孕育期延长,增加最终组织中的贝氏体及残余奥氏体的体积分数;Cr元素的添加还增强了试验钢的力学性能,添加了Cr元素的2#钢强度和塑性均比没有添加的1#钢要高;两种成分的TRIP钢织构情况相似,主要组分包括：{332}纤维织构,{110}<001>组分和{112}<110>组分,可见Cr元素在提高钢板强度增加延伸率的同时,并没有损害钢板的成形性能。     

退火时间对高强细晶IF钢再结晶织构的影响

以含铌高强细晶IF钢为研究对象,在不同保温时间下进行了连续退火实验.通过采用OM显微分析及EBSD测试技术对实验钢进行显微组织和微观织构观察分析,得到含铌高强细晶IF钢在退火过程中织构的演变规律.实验结果揭示：高强细晶IF钢在连续退火过程中形成较强的〈111〉//ND再结晶织构.当退火温度为850℃,保温时间为120 s时,钢板具有最强的〈111〉//ND织构;随着保温时间的增加,〈111 〉//ND织构逐渐增强,〈 110〉//RD先减弱后增强.再结晶织构在{111}面与{112}面之间转化并发生漫散现象.     

SAF 2205双相不锈钢织构与冲压特性

研究SAF 2205双相不锈钢冷轧退火板的冲压特性以及冷轧和退火织构对其冲压性能的影响.实验钢冷轧退火板表现出较差的深冲性能和明显的45°制耳,其r平均值和Δr值分别为0.7和-0.27,这主要与其在冷轧及退火后形成的织构有关. ODF图显示,退火后SAF 2205双相不锈钢中铁素体相未形成γ纤维再结晶织构,仍然为分散的α纤维织构.实验钢中铁素体相的织构强度明显高于奥氏体相,其对钢板成形性的影响更显著,即其各种〈110〉退火织构组分均不利于实验钢r平均值的提高,并且使得Δr<0.此外,奥氏体相的{110}〈001〉织构也对钢板成形性能产生一定程度的影响.     

Ti--26Nb--4Zr 合金冷轧板材的织构和力学性能

采用 X 射线衍射和室温拉伸方法研究了冷轧变形和固溶处理对 Ti-26Nb-4Zr 合金板材的织构和力学性能的影响.研究发现,50%冷轧时形成了{001}＜uvw＞织构,随着冷变形量的增加,逐渐形成了{121}＜111＞和{001}＜110＞混合织构,＜110＞方向由与轧制方向垂直转到与轧制方向平行.800℃固溶处理后,随着变形量的增加,{111}＜110＞再结晶织构形成并逐渐增强,但＜110＞方向始终保持与轧制方向平行.由于加工硬化及晶粒细化的作用,导致随着变形量增加,冷轧板材的强度逐渐提高,塑性降低.固溶处理后,由于发生再结晶,使得板材的塑性相比冷轧态明显提高.     

取向硅钢薄带形变再结晶组织及织构演变

利用背散射电子衍射微织构分析技术及X射线衍射织构分析技术,结合对取向硅钢薄带再结晶各阶段退火板磁性能的分析,系统研究了其形变再结晶过程中的组织及织构演变。结果表明,薄带内原始高斯晶粒取向发生绕TD轴向{111}<112>的转变,同时晶粒取向还表现出绕RD轴的附加转动,这种附加转动及其导致的表层微弱立方形变组织可为再结晶立方织构的形成提供核心。退火各阶段样品磁性能的变化对应了{110}-{100}<001>有益织构及其他织构的强弱转变以及再结晶晶粒不均匀程度的变化,综合织构类型及晶粒尺寸的变化推断发生了二次及三次再结晶过程。升温过程再结晶织构演变主要体现了织构诱发机制,也即与基体存在绕<001>轴取向关系的晶粒长大优势结合高斯织构的抑制效应发挥作用;而在高温长时间保温后三次再结晶过程,{110}低表面能诱发异常长大发挥主要作用使得最终得到锋锐的高斯织构。     

IF钢与ELC钢织构及性能的对比

研究了经铁素体区热轧、冷轧和退火生产的ELC钢和IF钢的组织、织构及性能.结果表明,铁素体区热轧后,ELC钢中的大部分组织是变形带;而IF钢中已经形成了等轴晶粒.ELC钢的热轧织构中形成了较强的α织构和很弱的γ织构,织构主要组分集中在{001}〈110〉~{223}〈110〉;而IF钢中形成了强的γ织构和很弱的α织构.ELC钢的退火织构中主要是γ织构,但仍有较弱的α织构存在;IF钢的退火织构中只有很强并且均匀的γ织构,强度明显高于ELC钢的退火织构.与ELC钢相比,IF钢的平均塑性应变比(r值)高出0.6,延伸率高出5%,同时,抗拉强度升高,而屈服强度降低.     

冷轧工艺对铁素体不锈钢成形性能的影响

为了研究冷轧工艺对新型铁素体不锈钢19Cr2Mo1W成形性能的影响,采用XRD,EBSD技术以及平均塑性应变比与粗糙度测量等手段,研究了不同压下率冷轧及随后退火过程中的织构演变和微观组织变化,并讨论了织构和微观组织对成形性能的影响.结果表明:随着冷轧压下率的增加,铁素体不锈钢中的α和γ纤维织构均有所增强,且α和γ纤维织构最终稳定取向分别为223〈110〉和111〈011〉.冷轧板α纤维织构中223〈110〉组分越强,退火后γ再结晶织构强度越高.冷轧板在1050℃退火时,薄板的γ再结晶织构强度高,再结晶组织均匀且尺寸较小,表面粗糙度最小,综合成形性能最佳.     

Microstructure and texture evolution of a near β titanium alloy Ti-7333 during continuous cooling hot deformation

The microstructure and texture evolution during continuous cooling hot deformation(CCHD) in a near β titanium alloy, named Ti-7Mo-3Nb-3Cr-3Al(Ti-7333), were investigated by using the electron backscattered diffraction(EBSD). The results indicate that the precipitation of secondary α phase was restricted by CCHD, and the morphology of primary α phase nearly had no change with the deformation and temperature drop. In contrast, βphase underwent more deformation and the grains tended to refine. This may be due to the dynamic recrystallization(DRX) of β phase, including continuous dynamic recrystallization(CDRX) and discontinuous dynamic recrystallization(DDRX). In addition, the textures of {110} 110 , {225} 520 and{115} 123 transformed to {100} 110 and {001} 100 during CCHD. Among these, the η-fiber component of {001} 100 was the dominant deformation texture in the deformed Ti-7333 alloy. Finally,continuous cooling has an important effect on the work hardening and softening during CCHD, contributing to the different flow behaviors at different cooling rates.