原砂对新型改性水玻璃型砂溃散性的作用机理

研究了原砂对水玻璃型砂溃散性的影响；通过扫描电镜观察了水玻璃型砂高温焙烧后的粘结桥形状和砂粒表面特征，用电子探针和X射线衍射分析了砂粒表面膜的主要生成物的成分和形态，揭示了不同品位的石英砂与水玻璃粘结剂发生高温反应后残留强度高低不同的原因．研究结果表明，都昌砂高温下与水玻璃反应生成了高熔点的蜂窝状钾长石，导致型砂的残留强度很低；而海城砂则生成了低熔点的物质，使得型砂的残留强度很高．因此，改变石英原砂的表面状态是提高水玻璃型砂溃散性的一个有效途径．     

海岸砂坝—泻湖沉积体系中砂体分布及其预测

依据砂坝－泻湖体系的类型,对砂体作出预测：稳定型砂坝－泻湖体系中砂体类型多,厚度大,叠置关系复杂;海侵型砂坝－泻湖体系中砂体类型少,主要为砂坝砂体,呈席状或多列阶梯状分布;海遇型砂坝泻湖体系中砂坝砂体呈多列分布,泻湖中砂体类型多,并具有复杂的分布格局,破坝－泻湖体系中砂体的类型、组合关系、空间分布格局是海平面升降速度、沉积物供应量、水动力强度相互关系的记录和反映     

膨润土再生砂对CO2水玻璃再生砂性能的影响

将膨润土显型砂和ＣＯ２水玻璃砂分别别进行机械法再生,再按不同比例混合,用ＣＯ２水玻璃工艺研究了再生砂的主要工艺性能。     

关于桑塔纳汽车制动毂“夹砂”问题的探讨

通过对桑塔纳汽车后制动毂产生夹砂的机理和原因分析，本文提出提高型砂热湿拉强度能够有效防止因水份迁移所引起的夹砂现象．经过工艺试验，选择临安特制陶土大大提高型砂热温拉强度，在生产上有效防止了夹砂现象．     

抛砂头叶片后倾角的计算

根据质点动力学原理,对抛砂头旋转叶片上型砂的运动情况进行分析。求出了抛射型砂散射程度最小时,抛砂头叶片后倾角——ε的计算公式,可供工程技术人员参考。     

膨润土再生砂对 CO_2 水玻璃再生砂性能的影响

将膨润土湿型砂和ＣＯ２水玻璃砂分别进行机械法再生,再按不同比例混合,用ＣＯ２水玻璃工艺研究了再生砂的主要工艺性能．研究结果表明,膨润土再生砂对ＣＯ２水玻璃再生砂的影响不大,随着膨润土再生砂比例的增加,混合再生砂的终强度缓慢降低,而８００℃的残留强度急剧下降．     

旧砂中有效膨润土残留量简易测定法

型砂经浇注使用后回用,必须确定弥补旧砂中膨润土失效量,以保证获得综合性能良好的型砂.如何以简便易行的办法,来测定旧砂中失效膨润土量或旧砂中有效膨润土残留量,为拟订和调整型砂配方提供准确的依据,     

混碾顺序对粘土类型砂性能的影响

在实验室条件下，研究了三种混碾顺序对粘土砂、粘土煤粉砂性能的影响。并在双目显微镜下，全面观察了不同混碾顺序下，砂粒表面粘土膜包覆状况，依此对实验结果进行了分析。并对实际生产中，粘土类型砂的混制工艺提出了建议。     

复合河道砂体叠置样式与剩余油主控因素研究

针对复杂多变的陆相曲流河沉积砂体,以储层构型研究理论为指导,综合运用岩心、密井网、测录井、开发动态等资料,深入剖析复合河道砂体空间配置关系。按单河道期次和隔夹层发育程度,从沉积速率与可容纳空间比值角度,对港西油田三区复合河道砂体叠置样式分析,结果表明,本区共有孤立型、桥接型、叠加型、切叠型和复合型5种砂体接触类型,其中孤立型和桥接型又按期次细分为2种样式。除孤立型砂体外,其余接触类型砂体均有不同程度的剩余油富集,受沉积韵律与隔夹层的影响,点坝内部隔夹层附近和切叠型砂体成为复合河道砂体内部剩余油的主控因素。     

甘肃省双龙砂金矿床成因的研究

本文通过对双龙砂金砂床的地貌、沉积物、金的粒度及形态、矿床产出特征的研究，认为该矿床是在中晚更新世及全新世初期的冰川（水）的作用及化学作用下而形成的冰水堆积－阶地型砂金矿床。     

流水线用水玻璃砂VRH—CO2法的研究

着重研究了水玻璃砂ＶＲＨ－ＣＯ２法流水线作业时如何调整真空度，ＣＯ２用量和添加剂等，以保证型砂起模的即时强度，同时使０．５～３ｈ的短期存放强度在１ＭＰａ以上，实验结果表明：单纯用真空脱一ＶＲＨ－ＣＯ２法都不能使水玻璃砂的短期存放强度满足流水线生产的要求，只有加入添加剂才可以使ＶＲＨ－ＣＯ２法取得最好的硬化效果，水玻璃模数及ＣＯ２用量都对水玻璃砂短期存放强度有一定影响。     

鄂尔多斯盆地苏5区块盒8段砂体结构与展布特征

研究鄂尔多斯盆地苏里格地区苏5区块下二叠统盒8段砂体特征,确定有利的勘探目标层位.通过岩芯观察,结合测井解释成果,对盒8段沉积相进行研究,确定盒8段下部主要发育缓坡型辫状河沉积,盒8段上部则主要为多河道低弯度曲流河沉积.根据测井曲线形态对盒8段小层砂体进行对比和追踪,确定盒8段砂体在研究区中部主要呈近南－北向展布,在研究区西部主要沿北西－南东向展布,而在研究区东部则呈北东－南西向展布的特征.综合砂岩累计厚度对砂体平面展布及演化特征进行研究,认为物源区构造活动的减缓和河流作用的减弱导致砂体规模逐渐变小.根据砂、泥岩厚度及其组合方式的不同,将盒8段砂体划分为4种结构类型:连续叠置型、间隔叠置型、互层型和透镜型.砂体结构与储集物性存在密切联系,连续叠置型砂体孔隙度和渗透性最高,而透镜型砂体物性最差,盒8段下部砂体结构及储集性能明显优于盒8段上部,为最有利的勘探目标层位.     

型砂对铸钢件热裂的影响

本文通过分析型砂热物理性能和高温力学性能与铸钢件热裂的关系,研究了型砂对铸钢件热裂的作用规律,进而比较了几种常用型砂对热裂的影响,得出铸件易热裂规律为:原砂相同时,呋喃树脂砂>水玻璃砂,粘结剂相同时,石英砂>铬铁矿砂>锆砂;原砂、粘结剂都不相同时,呋喃树脂砂>水玻璃砂。     

流水线用水玻璃砂VRH－CO_2法的研究

着重研究了水玻璃砂ＶＲＨ－ＣＯ＿２法流水线作业时如何调整真空度、ＣＯ＿２用量和添加剂等，以保证型砂起模时的即时强度，同时使０．５～３ｈ的短期存放强度在１ＭＰａ以上．实验结果表明：单纯用真空脱水或ＶＲＨ－ＣＯ＿２法都不能使水玻璃砂的短期存放强度满足流水线生产的要求，只有加入添加剂才可以使ＶＲＨ－ＣＯ＿２法取得最好的硬化效果；水玻璃模数及ＣＯ＿２用量都对水玻璃砂短期存放强度有一定影响．     

我国铸造覆膜砂的生产、应用与展望

在造型、制芯前砂粒表面上已覆有一层固态树脂膜的型砂、芯砂称为覆膜砂，也称壳型(芯)砂。它最早是一种热固性树脂砂，由德国克罗宁(CRONING)博士于1944年发明。其工艺过程是将粉状的热固性酚醛树脂与原砂机械混合，加热时固化。现已发展成用热塑性酚醛树脂加潜伏性固化剂(如乌洛托品)与润滑剂(如硬脂酸钙)通过一定的覆膜工艺配制成膜砂，覆膜砂受热时包覆在砂粒表面的树脂熔融，在乌洛托品分解出的亚甲基的作用下，熔融的树脂由线性结构迅速转变成不熔体的体型结构，从而使覆膜砂固化成型。覆膜砂一般为干态颗粒状，近年来我国已有厂家开发出湿态和粘稠状覆膜砂。     

CO2水玻璃砂机械法再生及再生砂性能研究

通过作谘旧砂再生循环，研究了ＣＯ２水玻璃砂和ＣＯ２膨润土水玻璃砂机械干法再生及其再生砂的性能。研究结果表明，其再生砂在砂混合料中的使用率可达到１００％，且强度高于新砂，解决了ＣＯ２水玻璃砂机械摩擦法去膜难的问题，膨润土能提高ＣＯ２水玻璃旧砂的去膜能力，并能极大降低ＣＯ２水玻璃再生砂的残留强度，对其常温性能无肖极影响。     

藏东贡觉县马曲砂金矿床地质特征

马曲砂金矿位于西藏东部昌都地区 ,地处著名的三江成矿区 ,阿尔卑斯 -喜马拉雅巨型造山带东段弧形转弯处。根据砂金矿床的地质特征 ,重砂矿物组合以及主要重砂矿物特征 ,认为该矿床是近源型砂金矿 ,其形成与位于砂金矿南的各贡弄斑岩型铜金矿床有关。砂金聚集于河漫滩地貌单元含泥砂砾层的下部 ,砂金矿体的大小、品位和稳定性明显受河谷河漫滩形状的控制。     

酯硬化水玻璃砂机械法再生及再生砂性能研究

通过八次旧砂再生循环，研究了酯硬化水玻璃砂和酯硬化膨润土水玻璃砂机械干法的再生和再生砂的性能。结果表明，用机械摩擦再生法，其再生砂可在砂混合料中１００％地使用，并可减少水玻璃和酯硬化剂的用量，节约成本；膨润土能增强酯硬化水玻璃旧砂再生的能力，并能极大地降低酯硬化水玻璃再生砂的残留强度，且对其常温性能无消极影响。     

水玻璃砂VRH－CO_2法的研究

通过试验找出了水玻璃砂ＶＲＨ－ＣＯ＿２硬化法的真空度与脱水率及强度的关系。发现在真空脱水时，真空室内有一个降温过程；在本实验条件下最大降温达１１℃。用扫描电镜观察到ＶＲＨ－ＣＯ＿２法的水玻璃粘结膜是由细小而均匀的硅酸胶粒所组成，而普通ＣＯ＿２法的粘结膜是连片的硅酸凝胶结构。提出水玻璃砂ＶＲＨ－ＣＯ＿２法的真空度以１．３３～２．００ｋＰａ为宜，并指出了ＣＯ＿２吹气量及保持时间、原砂质量、残留水分和环境湿度对型砂强度都有很大的影响。     

高温固砂剂防砂技术在单家寺稠油细粉砂油藏中的应用

单家寺稠油具有粘度大、密度高、地层胶结疏松的特点，在地层流体的不断冲刷下，岩石颗粒间的胶结物易遭到破坏，降低地层固结强度，造成油井出砂，油井出砂已成为制约其正常生产的主要原因。高温固砂剂具有成本低、见效快、施工简便的特点，并且不占据井筒容积，为后续措施的实施提供了方便，该项技术在实际应用中见到了较好的防砂效果，取得了可观的经济效益，成为单家寺油田粉细砂岩的主导防砂工艺。