焊接CGHAZ相变超塑性及对拉伸断裂性能的影响

藉助于Ｇｌｅｂｌｅ１５００热模拟试验机，采用模拟焊接热循环拘束位移的方法，测定了ＨＴ８０钢模拟ＣＧＨＡＺ的膨胀曲线和拘束应力曲线，研究了ＣＧＨＡＺ的相变超塑性现象，并试验获得了静拉伸强度与塑性．试验结果表明：（１）在模拟焊接ＣＧＨＡＺ中确是存在着相变超塑性，其变形量随着拘束位移的增大而增大；（２）相变超塑性具有使ＣＧＨＡＺ晶粒细化、降低强度和提高塑性的作用，这些都是以往难以实现的问题；（３）焊接过程的强拘束导致ＣＧＨＡＺ发生相变超塑性，不仅降低了ＣＧＨＡＺ的残余应力，而且改善了显微组织与力学性能     

焊接热循环和拘束应变对HAZ疲劳特性的影响

采用焊接热模拟技术研究了焊接热循环和拘束应变对ＥＨ３６ＭＯＤ钢热影响区（ＨＡＺ）粗晶区疲劳特性的影响，结果表明，试验材料焊接粗晶区呈现Ｍａｓｉｎｇ特性，所建立的滞回能计算公式的计算值与试验吻合得较好，在０．５％的恒应变幅低周疲劳试验中，试验材料中在２种热循环和不同拘束应变下，均呈现出较微弱的循环软化现象，焊接拘束应变，有提高ｔ８／５＝６ｓ时粗晶区的低周疲劳寿命，但却使ｔ８／５＝５０ｓ时的低周疲劳寿     

EH36MOD钢焊接CGHAZ的相变超塑性对提高疲劳寿命的贡献

研究了焊接ＣＧＨＡＺ的相变超塑性变形及其对疲劳寿命的作用。结果发现：（１）采用相同焊接循环与不同的拘束位移，所模拟的焊接ＣＧＨＡＺ中存在着相变超塑性现象。（２）该超塑性应变为１％时，其疲劳寿命要比无相变超塑性的提高１９％。（３）在无相变超塑性ＣＧＨＡＺ中，（Ｍ－Ａ）组元的形态基本上呈长条状；当相变超塑性应变增至１．０％时，（Ｍ－Ａ）组元变化成长条状与块状的混合型形态。     

09CuPTiRe耐候钢焊接HAZ韧性

采用热模拟技术研究０９ＣｕＰＴｉＲｅ钢的焊接ＨＡＺ粗晶区的韧性，表明手工电弧焊单层焊时，随着ｔ８／５的增加，焊接ＨＡＺ粗晶区的冲击韧性ＡＫＶ呈“山”形的曲线变化，当ｔ８／５≈２０～３０ｓ时可达最高值．高于或低于２０～３０ｓ时，ＡＫＶ均降低．多层焊可以显著改善０９ＣｕＰＴｉＲｅ钢焊接ＨＡＺ粗晶区的韧性，比单层焊时提高３倍以上     

62Sn-36Pb-2Ag焊点组织及热疲劳裂纹的萌生与扩展

研究了表面封装电路中 ６２Ｓｎ－３６Ｐｈ－２Ａｇ焊点的微观组成及－５５～１２５℃热疲劳过程中裂纹的萌生与扩展情况，初步探讨了微观组织变化与焊点热疲劳失效的关系。结果表明：焊点组成主要为先共晶β－Ｓｎ， α－Ｐｂ＋β－Ｓｎ共晶，ＡｕＳｎ４及Ａｇ３Ｓｎ金属间化合物。热疲劳过程中，焊点显微组织发生不均匀粗化，疲劳裂纹萌生于不均匀粗化区的 ＡｕＳｎ４金属间化合物与基体组织的界面或 α－Ｐｂ与 β－Ｓｎ的相界，并沿富Ｓｎ的β相晶界扩展。     

ZG45钢表面激光熔凝处理及其热分析

用ＪＧ－２型脉冲激光机，对ＺＧ４５钢进行表面熔凝处理，熔凝区可以得到极细 的马氏体组织，其硬度可达到 ＨＶ８００以上。对激光熔凝处理过程的热分析表明：熔 区表面的升温和冷却速度极快，均在１０５数量级以上。一般情况下，ＺＧ４５钢的临界 淬火速度约为５０００℃／ｓ．热分析的计算结果与试验听得金相组织相符。     

焊接热影响区的腐蚀疲劳性能

利用焊接热模拟技术,在疲劳试样上模拟出与实际焊接热影响区不同组织区相近的组织,并用这些试样进行了疲劳寿命和疲劳裂纹扩展实验。通过了解焊接热影响区不同组织区的腐蚀疲劳性能,研究了焊接过程对CF-60钢腐蚀疲劳性能的影响。结果发现:焊接过程降低了CF-60钢的耐腐蚀疲劳性。其原因在于,焊接热影响区中的不完全重结晶区的腐蚀疲劳性能低于母材和其它组织区的疲劳性能。不完全重结晶区的耐蚀性最差是其腐蚀疲劳性能下降的主要原因之一。     

铸造用Zn－Al合金超塑性的研究

主要对工业牌号Ｚｎ－Ａｌ合金ＺＡ８，ＺＡ１２和ＺＡ２７进行了组织超塑性研究．发现经过组织细化的ＺＡ８，ＺＡ１２和ＺＡ２７铸造Ｚｎ－Ａｌ合金，在２７０～３３０℃温度区间和８．３×１０－４～１．７×１０－２Ｓ－１初始应变速率（ε０）的试验条件下具有良好的超塑性力学性能，并且在较低的温度条件下也具有一定的超塑性特点．     

溴化苄对二乙基胺甲基膦酸锆的季铵化及三相催化反应

首次制得二乙基胺甲基膦酸锆－亚磷酸锆Ｚｒ（ＨＰＯ＿３）＿（２－ｘ）·（Ｏ＿３ＰＣＨ＿２ＮＥｔ＿２）＿ｘ·Ｈ＿２Ｏ（ＺＤＥＡＭＰ－ＺＰ，ｘ＝０．７５，０．６０，０．５０）．将ＺＤＥＡＭＰ－ＺＰ用溴化苄季铵化，得到部分季铵化的产物：溴化苄基二乙基铵甲基膦酸锆－二乙基胺甲基膦酸锆－业磷酸锆Ｚｒ（ＨＰＯ＿３）＿（２－ｘ）·（Ｏ＿３ＰＣＨ＿２ＮＥｔ＿２）＿（ｘ－ｙ）·（Ｏ＿３ＰＣＨ＿２Ｎ￣＋Ｅｔ＿２·ＣＨ＿２Ｐｈ·Ｂｒ￣－）＿ｙ·Ｈ＿２Ｏ（Ｙ＜Ｘ，ＺＢＤＥＡＭＰＢ－ＺＤＥＡＭＰ－ＺＰ）．ＺＢＤＥＡＭＰＢ－ＺＤＥＡＭＰ－ＺＰ用于进行液／固／液或固固／液三相催化的亲核取代成醚、卤代烃和羧酸盐合成酯及二氯卡宾加成反应，均得到良好的结果。催化剂易于分离和回收，通常回收７０％～１００％，催化剂重复使用１０次以上无明显失活。     

Ti（C,N）基金属陶瓷的疲劳裂纹扩展速率

用ＥＨＦ－ＥＡ１０型电液伺服疲劳试验机研究了试样缺口处于拉－拉应力状态条件下，Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷材料疲劳裂纹扩展ｄａ／ｄＮ－△Ｋ曲线；考察了化学成分变化及热处理对疲劳裂纹扩展的影响，观察了疲劳裂纹扩展区的新口形貌，对疲劳裂纹扩展机理进行了讨论。     

GH33A合金热机械循环塑性性能

针对ＧＨ３３Ａ高温合金材料在温度与机械应变同时交变条件下的热机械循环塑性性能，就相位差对该材料在热机械循环状态下的循环硬化，。循环软化和疲劳寿命的影响进行分析和讨论。结果表明：相位差影响材料的循环硬化与软化；在５７０－８２５℃的温度交变条件下，同相热机械疲劳寿命比反相热机械疲劳寿命短。     

大鼠游泳耐力训练血清CPK,LDH,UCr水平变化的研究

采用ＢＥＣＫＭＡＮ－４２型自动生化分析仪和ＷＦＺ８００－Ｄ３型紫外可见分光光度计，测定了不同游泳耐力训练的ＳＤ大鼠血清肌酸磷酸激酶（ＣＰＫ）、乳酸脱氢酶（ＬＤＨ）和尿肌酐（ＵＣｒ）值变化．结果表明，运动训练后ＬＤＨ，ＣＰＫ和ＵＣｒ值呈升高趋势，超运动负荷可导致ＬＤＨ，ＣＰＫ大量逸出，血清酶活性升高；骨骼肌收缩蛋白分解代谢加强，ＵＣｒ排出量增加，机体出现运动性疲劳．故采用血清ＬＤＨ，ＣＰＫ活性结合ＵＣｒ值等指标综合监测运动疲劳，具有一定的生物化学意义     

亚纯函数涉及亏函数的相对亏量

该文研究了整函数和亚纯函数涉及亏函数的相对亏量，将Ｓｉｎｇｈ关于亚纯函数相对亏量的结果推广到亏函数的情况，主要得到了下面的一些关系式：（１）Ｈｒ＾（ｋ）（Ａ（Ｚ），ｆ）≤２－｛δ（０，ｆ）＋Ｈ（∞，ｆ）｝Ａ（Ｚ）≠０，∞；（２）δ＾（ｋ）ｒ（∞，ｆ）≤３／２－１／２｛δ（０，ｆ）δ（Ａ（Ｚ），ｆ）｝，Ａ（Ｚ）≠０，∞；（３）如果δ（０，ｆ）＝δ（∞，ｆ）＝１，则Ｈ＾（ｋ）ｒ（Ａ（Ｚ），ｆ）＝０。     

铸造锌铝合金 ZA27 循环应力-应变特性

对铸造锌铝合金ＺＡ２７在室温下的力学性能和低周疲劳性能进行了测试，获得了锌铝合金ＺＡ２７的循环应力应变曲线，并对锌铝合金疲劳试件断口进行了分析。结果表明，锌铝合金ＺＡ２７表现为循环软化。     

晶种涂层对合成ZSM-5沸石膜影响

分别利用打磨法和浸涂法在载体管上引入晶种,然后１７０℃水热晶化,成功地合成了ＺＳＭ－５沸石膜。实验发现引入晶种可减少水热晶化次数,在孔径为０．６μｍ的载体上一次水热晶化即可完成。ＸＲＤ、ＳＥＭ和单组分气体渗透对膜表征表明,该膜为完整、致密的ＺＳＭ－５膜,Ｈ２／Ｃ３Ｈ８的最大理想选择因数达到３３,显示子分子筛分性质。     

不锈钢焊接接头在MgCl2溶液中的应力腐蚀开裂研究

用插销法评定了０Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢及其焊接接头在１４３℃、４２％ＭｇＣｌ２溶液中的应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）敏感性，测定了接头各区抗ＳＣＣ的临界值σｉｍｐＳＣＣ，明确指出奥氏体晶粒度是热影响区（ＨＡＺ）ＳＣＣ抗国的最主要的因素，其中焊接ＨＡＺ的晶粒度与ＳＣＣ临界值σｉｍｐＳＣＣ成线性关系，为口分析表明，各区的ＳＣＣ属于穿晶型，断口形貌呈准解理特征。     

HG60RA钢低周疲劳裂纹扩展速率研究

用卸载柔度法检测疲劳裂纹长度技术，以弹塑性断裂力学参量作为低周疲劳裂纹扩展速度驱动力，研究ＨＧ６０ＲＡ钢在常温和４００℃下的低周疲劳裂纹扩展速率，得到了ＨＧ６０ＲＡ钢的常温下和４００度时的ｄａ／ｄｎ－△Ｊ关系。试验结果表明，ＨＧ６０ＲＡ钢在４００度时的低周疲劳裂纹扩展速率要比其常温下的低，这一结果对带缺陷运行的锅炉压力容器安全性评估和寿命预测提供了依据。     

HERA反常与TC Leptoquark解释

ＨＥＲＡ反常与ＴＣＬｅｐｔｏｑｕａｒｋ解释肖振军张晋宇（河南师范大学物理系，４５３００２，新乡；第一作者４１岁，男，教授）１９９７年２月，在ＨＥＲＡ正电子一质子对撞机上工作的Ｈ１和ＺＥＵＳ实验组发现了ｈｉｇｈ－Ｑ２中性流反常事例［１］，１９９７年８月...     

Mg含量对Al—Mg合金动态再结晶的影响

利用偏振光金相和透射电子显微镜研究了Ａｌ－２０％Ｍｇ，Ａｌ－６％Ｍｇ和Ａｌ－９％Ｍｇ合金热形变过程中的动态再结晶行为，结果表明：Ａｌ－２％Ｍｇ和Ａｌ－６％Ｍｇ合金的动态再结晶是在一定的Ｚ参数范围内发生的，而Ａｌ－９％Ｍｇ合 动态再结晶行为与低层错能相似，Ｍｇ含量增加促进了该合金动态再结晶的发生，原因是Ｍｇ原子气团阻碍位错的交滑移，使动态回复难以发生。     

NaAc·3H_2O－NaBr·2H_2O多温截面图

给出了ＮａＡｃ－ＮａＢｒ－Ｈ２Ｏ三元体系中ＮａＡｃ·３Ｈ２Ｏ－ＮａＢｒ·２Ｈ２Ｏ多温截面图，为研究ＮａＡｃ·３Ｈ２Ｏ－ＮａＢｒ·２Ｈ２Ｏ相变贮热体系提供了理论依据。由ＮａＡｃ·３Ｈ２Ｏ和ＮａＢｒ·２Ｈ２Ｏ可制得３８～５３℃的混合相变贮热材料。