15×104m3浮放储罐的模态分析

以15×104 m3储罐为例,应用ADINA有限元程序及<规范>算法对其进行了模态分析.结果表明,有限元法与规范近似算法计算的模态比较接近,15×104 m3储罐液固耦合振动低频的振动形式比较丰富,以cos nθ,sin nθ型梁式振动为主;液体晃动低频的振动形式较单一,为cos nθ,sin nθ型梁式振动;储罐液固耦合频率对地基刚度变化敏感,液体晃动频率对储液高度变化敏感.     

16万方LNG储罐的动特性分析

以16×104m3LNG储罐为例,应用ADINA有限元软件中的Lanczos特征值算法,考虑液固耦合效应研究其动力特性参数。结果表明：内罐液固耦合基本振动频率较低,振动形式以cosnθ型梁式振动为主,液体晃动为低频的振动;外罐基本振动频率较高,振动形式也以cosnθ型梁式振动为主。内罐的液固耦合前三阶频率分别为1.979,4.766,6.491 Hz;液体晃动前三阶频率分别为0.104,0.185,0.235 Hz;外罐前三阶频率分别为6.509,12.37,22.16 Hz。     

聚乙烯吡咯烷酮-镱(Ⅲ)配合物与鲱鱼精DNA的相互作用

采用UV-vis光谱法,在pH=7．00环境中用摩尔比法确定了鲱鱼精DNA与镱（Yb）的结合比nDNA：nYb=1：3,表观摩尔吸光系数ε=7．52&#215;10^3L&#183;mol^-1&#183;cm^-1,聚乙烯吡咯烷酮（PVP）与鲱鱼精DNA-镱（Ⅲ）配合物（DNA（Yb）3）的结合比nPVP：nDNA（Yb）3=4：1,表观摩尔吸光系数ε=2．68&#215;10^5&#183;mol^-1&#183;cm^-1。用双倒数法求得结合常数K^θ12℃=0．965&#215;10^2L&#183;mol^-1和K^θ22℃=0．218&#215;10^2L&#183;mol^-1,△H^θ,22℃=-1．04&#215;10^5J&#183;mol^-1,△rS^θm22℃=-3．27&#215;10^2J&#183;mol^-1&#183;K^-1,△rG^θm22℃=-0．76&#215;10^4J&#183;mol^-1,该过程为焓驱动。确定了PVP—Yb（Ⅲ）与hsDNA之间为沟区作用方式。     

乘积系统（X1&#215;X2&#215;…&#215;Xn，f1&#215;f2&#215;…&#215;fn）的拓扑遍历性

记^-f=f1&#215;f2&#215;…&#215;fn,^-Nn={1,2,…,n},^-X=X1&#215;X2&#215;…&#215;Xn,本文给出了^-f是拓扑遍历的两个充要条件。若fi有POTP,Xi是连通的,i∈^-Nn,则^-f是拓扑遍历的27个等价条件被给出。讨论了^-f是拓扑遍历的一些充分条件和必要条件。设fi∈C^0（Xi,Xi）,Xi为紧度量空间,i∈^-Nn,证明了：①若^-f是拓扑遍历的,则^-f1,&#215;…&#215;^-fn：M（X1）&#215;…&#215;M（Xn）→M（X1）&#215;…&#215;M（Xn）是拓扑遍历的。②设（X∞^（j）,f∞^（j））为由{Xi^（j）,gi^（j）,fi^（j）}i=1^∞,生成的逆极限系统,j∈^Nn,则f∞^（1）&#215;…&#215;f∞^（n）为拓扑遍历的当且仅当^n∏j=1 fi^（j）（i=1,2,…）均为拓扑遍历的。③若存在j∈^Nn,使得对t∈^Nn且t≠j,fi均为拓扑混合的,则^-f是拓扑遍历的当且仅当fj是拓扑遍历的。     

柔性贮箱内液体晃动的分析模型

研究了贮箱内液体晃动建模中贮箱的柔性与刚性、液体自由面的晃动与非晃动之间的差别．利用液体晃动特征模态和容器结构振动特征模态将液体晃动和弹性结构振动这2个相互耦合的微分方程边值问题进行离散，从而导出了液固耦合系统的动力学方程、相应的液固耦合系统固有频率方程以及液体晃动对容器和充液容器系统对基座的作用力主矢主矩的计算表达式．通过数值计算，比较了刚性贮箱和柔性贮箱之间在液体晃动频率和晃动作用力主矢主矩上的差异；液体引入表面波假设与不计表面波动的柔性壁贮液容器在结构振动频率和作用力主矢主矩上的差别．通过对柔性贮箱内液体晃动动力学模型的无量纲化，得到了确定该动力学模型的3个基本参数，数值研究了这3个基本参数对系统固有频率、系统响应力主矢主矩的影响．     

集合I到集合∧上的二元关系半群Pθ（I&#215;∧）的生成集和Green-关系

设集合I,∧是任意的非空集合．当θ=∧＇&#215;I∩→∧&#215;I时,本文获得了半群Pθ（I&#215;∧）的非可解元和不可约生成集,并且给出了半群Pθ（I&#215;∧）的Green-关系,最后讨论了半群Pθ（I&#215;∧）的一些特殊计数．     

无限系统的动力学关联函数

复杂多体系统通常可以看作是一个系统和热浴相互耦合作用构成的体系.从郎之万方程的推导出发,可以得出线性耦合情况下热浴的关联函数为〈F（t）&#183;F（τ）〉=kT∑j（（λj^2）/（mjωj~2））cosωj（t-τ）.线性耦合情况下系统的郎之万方程为P（t）＋（δHS（m）/δQ）＋λ^2 integral from n=0 to t（dτK（t-τ）&#183;P（τ）=λF（t））     

13.5～14.8 MeV能区中子引起的~(203)Tl(n，2n)~(202)Tl反应截面的测量

用活化法以^93Nb（n，2n）^92mNb反应截面作为中子注量的标准测量了13．5—14．8MeV中子引起的^203Tl（n，2n）^202Tl的反应截面值．14MeV中子由T（d，n）^4He反应得到，中子能量通过^93Nb（n，2n）^92mNb和^90Zr（n，2n）^89m＋9Zr截面比法测定．测得了分别由（13．5&#177;0．3），（14．1&#177;0．2），（14．8&#177;0．3）MeV中子引起的^230Tl（n，2n）^202Tl反应截面值分别为（1829&#177;83），（1884&#177;109），（2016&#177;105）mb．并与其他人的测量结果和JEFF-3．1评价数据库进行了比较．     

f1&#215;f2&#215;…&#215;fn及f^n的拓扑遍历性

讨论了f1&#215;f2&#215;…&#215;fn及f^n的拓扑遍历性,证明了扑拓全遍历,n-拓扑遍历与拓扑遍历是等价的．给出了这个结果在动力系统中的一些应用．得到了f1&#215;f2&#215;…&#215;fn及f^n是拓扑遍历的一些充要条件和充分条件,同时还研究了f &#176;g的拓扑遍历性,得到扑拓遍历性质是拓扑共轭不变性．     

关于不定方程Пk=1^n（k^2＋1）=a&#183;m^2的探讨

对于不定方程Пk=1^n（k^2＋1）=a&#183;m^2,J．Cilleruelo证明了当a=1时,当且仅当n=3方程有解．证明了当a=5和7时,此方程无解;当a=17时,方程只有唯一解;还证明了一般情形,当a满足（a,17&#215;101&#215;1297&#215;739601）=1且a的最大素因子p（a）≤2&#215;738740时,当n〉3,方程无解．     

基于FSI效应AP1000屏蔽厂房重力水箱的模态分析

为了研究AP1000屏蔽厂房PCS重力水箱中考虑水体与结构相互作用时水箱结构固有特性,基于液固耦合理论分析方法,首先针对重力水箱特殊的结构形式分别建立不同水位高度下的理论分析模型和FEM数值模型,对比分析不同方法同水位高度下PCS重力水箱中水的晃动频率的差异性,然后对不同水位高度下水箱中水体的晃动模态进行分析,最后对水箱耦合系统结构振动模态变化进行探究。研究结果得出:等效圆柱水箱和等效环形水箱计算得到的晃动频率相差不大,且FEM法得到的水的晃动频率比理论方法小;水晃动频率随着水位升高而增大,结构的振动频率则相反。     

关于Diophantine方程x2+4n=y3

证明了不定方程x2＋4n=y3（n∈N,x≡0（mod2）,x,y∈Z）,其中当n≥3时整数解仅有（x,y,n）=（0,4k,3k）,（&#177;2&#215;8k,2&#215;4k,3k＋1）,（&#177;11&#215;8k,5&#215;4k,3k＋1）,k∈N＋.     

液体工况对湿板振动模态的影响

为进一步探究液固耦合问题,采用有限元方法计算液舱中存在的单面湿板和双面湿板的振动模态.利用约束其他弹性板的全部自由度来模拟刚性及固支边界,保证液固交界面的顺利建立.计算结果表明,单面湿板的模态频率随着充液比的增加而逐渐下降;当充液比相同时,密度较大的液体对单面湿板的频率具有更加明显的抑制效果,但是同阶次的湿模态振型却不发生改变.双面湿板的模态频率则随着两边充液比落差的加大而下降;当弹性板两边充液比相同时,由于液体密度差值不大,双面湿板的模态未发生变化.     

2&#215;n阶电阻网络等效电阻的再研究

再次研究了一般情形时的2&#215;n阶电阻网络的等效电阻．应用网络分析和构建巧妙的矩阵变换方法．给出了2&#215;n阶电阻网络在一般情形时的一个普适规律和无穷时的极限规律．与其它相关结果比较发现．所得等效电阻通用公式对于任意参数具有形式不变性．     

固定于P（m，n）&#215;HP（1）的光滑对合

证明了具有不动点集P（m，n）&#215;HP（1）的光滑对合（M^T，T）协边于零，其中P（m，n）是Dold流形，HP（1）是四元数射影空间，m=8k，n〉m，n为奇数且其2-幂展开式中含有2．     

关于广义m阶Euler-Bernoulli多项式的几个重要恒等式

利用广义m阶Euler-Bernoulli多项式，给出了有关广义m阶Euler-Bemoulli多项式的几个重要恒等式．即(1)∑a+b=n Ea(mx/(m+1))&#183;Eb(mx／(m+1))／(a！b！)=2En+1^(m)/(mn!)-2(x-m)En^(m)(x)/(mn!);(2)∑a+b+c=n Ea(mx/(m+2)&#183;Eb(mx/(m+2))&#183;Ec(mx/(m+2))（a！b！c！）=2En+2^（m）(x)／(mn!)-2[2x-(m+2)]En+1^（m）(x)／(mn!)+[2(2-m)x^2+2(2m^2-m-2)x+2(m+m^2-m^3)]&#183;En^（m）(x)／(mn!)；(3)∑a+b=n Ea^(m）（x）/（a！b！）=2^n[Bn+k^（m）(x)]^（k）／(n+k)!；其中n，k为非负整数，m为整数．     

液压管道中液-固耦合作用的模态综合法

针对液压管道的振动问题提出一种新的建模方法,即先采用左,右复模态分析方法建立管道结构模型和用频率相关摩擦模型建立液体模型,再引入模态综合理论综合结构模型和液体动态模型,在复数域中建立液-固耦合振动模型,且提出模态综合法的要点,由数值例子说明此方法是合理的。     

LNG储罐外墙模态分析

以某大型LNG(液化天然气)储罐结构为例,考虑到贮液条件下储罐与液体的相互作用与影响,即液体与结构的耦合问题,采用有限元方法对储罐结构进行了模态分析.结果表明:空罐,前三阶频率为6.376、6.376、6.468Hz,内罐贮液,前三阶频率0.102、0.102、0.137 Hz,内罐泄漏后,前三阶频率0.093、0.093、0.136 Hz,内罐贮液与内罐泄漏后储罐外罐的频率相差不大,但比空罐时的频率降低很多.说明了液体对储罐系统自振特性的影响是很大的,相当于储罐内部增加了液体的约束.     

流动注射法测定鱼塘水样中的NO-2和NO-3含量

采用流动注射技术测定鱼塘水样中的NO2^-和NO3^-含量,以对氨基苯磺酸和甲萘胺盐酸盐为显色剂,在510nm下比色测定NO2^-的含量,而NO3^-则在稀醋酸条件下用锌粉将其预还原成NO2^-后,也在上述相同的条件下测定其含量．测定NO2^-的线性范围为0．10&#215;10^-6～3．00&#215;10^-6mol&#183;L^-1,检出限为0．038&#215;10^-6mol&#183;L^-1,测定频率达80次&#183;h^-1;测定NO3^-的线性范围为0．10&#215;10^-6～3．00&#215;10^-6mol&#183;L^-1,检出限为0．040&#215;10^-6mol&#183;L^-1．     

2&#215;4双层结构MRPC的宇宙线测试结果

研制了一种新的2&#215;4双层结构多气隙电阻板室探测器（MRPC）,宇宙线测试结果表明,2&#215;4双层结构MRPC有较低的工作电压和较长的工作坪区,探测效率90％以上,时间分辨可以达到100ps．