Ti－Ni－Nb三元系部分相图的研究

应用多元扩散偶－电子探针微区成分分析技术，测定了Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ三元系相图的７００，８００，９００℃等温截面含镍量（原子分数）为０～５０％的大部分区域．完整地测定了α－Ｔｉ，β（Ｔｉ，Ｎｂ）及Ｔｉ２Ｎｉ的相区范围及相平衡关系，首次发现了一个可能的化学计量式为Ｔｉ３Ｎｉ９Ｎｂ８的三元化合物相ＸＢ     

商业Inconel718合金晶界析出相的鉴别

在商业Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金中存在３种成分非常接近的析出相：δ－Ｎｉ３Ｎｂ（Ｔｉ，Ａｌ），γ″－Ｎｉ３Ｎｂ（Ｔｉ，Ａｌ）和γ″－Ｎｉ３Ａｌ（Ｔｉ，Ｎｂ），而且在标准热处理状态下，析出相很小，即使运用ＥＤＡＸ微区成分分析方法也难以区分，尽管３种析出相结构不同，但γ″相的３种变体和δ相的１２种变体导致两者众多衍射斑点的重合，增加了实验鉴别的困难。     

Ni47Ti44Nb9合金热诱发马氏体相变研究

采用电阻法，Ｘ射线衍射及ＴＥＭ技术研究了Ｎｉ４７Ｔｉ４４Ｎｂ９形状记忆合金的相组成及热诱发马氏体相变．结果表明，Ｎｉ４７Ｔｉ４４Ｎｂ９合金室温下由ＴｉＮｉ基体相和β－Ｎｂ相组成；当试样温度降低到Ｍｓ点以下时，具有Ｂ１９＇单斜结构的热诱发马氏体呈群团式生长，形成由二至三个取向的孪晶微区组成的群团状马氏体．     

非晶态Ni—P合金与TiC微粒复合镀的研究

利用复合电镀技术，制备了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金基ＴｉＣ复合镀层，测定了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层和（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的表面形貌、结构、硬度以及耐磨性。研究了ＴｉＣ微粒对镀层的弥散强化作用，与非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层相比，（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的硬度和耐磨性均超过了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层。     

（TiO2—Al—C）—（Ti—C—Ni）复合体系的自蔓燃热力学分析

研究了Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系添加剂对（ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｃ）－（Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ）复合体系化学反应热力学特性的影响。结果表明，单位质量热效应ΔＨ＾０与Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系在复合体系中所占质量比ｋ之间存在着严格的线性关系，其斜率仅由Ｎｉ在Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系中所占质量比γ决定，而截距为一常数，等于ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｃ单位质量热效应。     

Al2O3／Ni—Ti钎料／Nb的封接及其组织和性能的研究

探讨了用Ｎｉ－Ｔｉ高温合金对Ａｌ２Ｏ３陶瓷与金属Ｎｂ的封接行为．结果表明，Ｎｉ－Ｔｉ钎料对Ａｌ２Ｏ３陶瓷有良好的润湿性及高的焊后界面强度．钎料中的Ｔｉ与Ａｌ２Ｏ３中的Ｏ在反应界面上富集和结合是两种材料实现连接的原因．Ｎｂ溶入钎料中对减弱界面残余应力、提高强度有利     

钛基合金阳极表面物相的研究：X射线衍射法

制备了四类Ｔｉ基合金阳极；用Ｘ射线衍射法确定了其表面物相的组成，该组成分别为：Ｔｉ－Ｎｉ（共五相）Ｔｉ３Ｎｉ．ＴｉＣ．ＴｉＢ．Ｔｉ２Ｂ５及Ｍｎ．Ｔｉ－Ｍｎ２等，并讨论了其抗钝化的原因。     

非晶态Ni－P合金与TiC微粒复合镀的研究

利用复合电镀技术，制备了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金基ＴｉＣ复合镀层．测定了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层和（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的表面形貌、结构、硬度以及耐磨性．研究了ＴｉＣ微粒对镀层的弥散强化作用．结果表明，与非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层相比，（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的硬度和耐磨性均超过了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层．     

Ti—Al—Fe三元系中α（α2）／γ的相平衡

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ－Ａｌ－Ｆｅ部分的α（α２）／γ相平衡成分，并进行了热力学分析。结果表明，相对于Ｔｉ－Ａｌ二元系，Ｆｅ的加入使α（α２）／（α（α２）＋γ）和（α（α２＋γ）／γ相界线均向富Ｔｉ方向移动；Ｆｅ在α（α２）相中的溶解度小于γ相，Ｆｅ为γ相稳定化元素。     

Nb-Ti-Si 三元系相平衡的热力学计算

采用相图计算（Ｃａｌｐｈａｄ）技术,选用Ｍｕｇｇｉａｎｕ外推模型从３个边界二元系外推计算了Ｎｂ－Ｔｉ－Ｓｉ三元相图．二元化合物Ｔｉ３Ｓｉ和Ｎｂ３Ｓｉ同为Ｔｉ３Ｐ晶型结构,被处理为一个线性化合物,用（Ｎｂ,Ｔｉ）３Ｓｉ亚点阵模型来描述．计算结果能描述现有的大部分实验数据．计算的液相面投影图显示该三元系中存在７个四相液相反应和９个初晶区;此外,还计算了３个不同温度下的等温截面．计算结果对该合金相图的进一步实验测定和合金设计提供了参考依据．     

梯度功能压电陶瓷执行器的制备及其微位移特性

研究了ｘＰｂ（Ｎｉ１／３Ｎｂ２／３）Ｏ３－（１－ｘ）Ｐｂ（ＺｒδＴｉ１－δ）Ｏ３三元系固溶体的介电和压电性能。采用粉末冶金法制备了Ｐｂ（Ｎｉ１／３Ｎｂ２／３）Ｏ３－ＰｂＺｒＯ３－ＰｂＴｉＯ３（ＰＮＮ－ＰＺ－ＰＩ）系梯度压电功能材料（ＦＧＭ），研制了一种新型的ＦＧＭ高陶瓷执行器，它有三层材料构成；压电陶瓷层，中间夹层（组分梯度变化）和高介电层，其弯曲位移特性的研究结果表明在工艺电压为１００Ｖ时，室温     

Ti－Code12合金焊后退火对组织性能的影响

研究了Ｔｉ－Ｃｏｄｅ１２合金（Ｔｉ－０．３Ｍｏ－０．８Ｎｉ）焊后退火对组织和性能的影响．结果表明焊后退火将引起残存β相的共析分解，共析分解产物Ｔｉ２Ｎｉ相具有面心立方结构．合金的耐蚀性来源于α基体上Ｔｉ２Ｎｉ相的存在，Ｔｉ２Ｎｉ相既可在晶间沉淀，也能在晶内沉淀．本研究对Ｔｉ－Ｃｏｄｅ１２合金耐蚀性机理提出了直接证据．     

在制取电解MnO2（EMD）过程中Ti基合金阳极的钝化研究

用恒电位扫描法（ＬＳＶ）研究了八类Ｔｉ基合金阳极「纯Ｔｉ，Ｔｉ－Ｎｉ，Ｔ－Ｍｎ（涂层），Ｔｉ－Ｍｎ（合金），ｔｉ－Ｃ，Ｔｉ－Ｂ，Ｔｉ－Ｎｉ－Ｍｏ，Ｔｉ－Ｎｉ－Ｍｏ－Ａｒ」分别在４０％Ｈ２ＳＯ４（ａｑ）及ＩＭＭｎＳＯ４（ａｑ）中的能钝化行为，得到１６组数据，从实验结果阐明了ＥＭＤ工业中所用纯Ｔｉ阳极钝化现象的机理及Ｔｉ基金阳极优于纯Ｔｉ阳极的依据。     

Cu-Ni-Al-Ti合金的时效特性

通过电阻率、应力松驰性能和硬度的测定以及差热分析方法，研究了Ｃｕ－Ｎｉ－Ａｌ－Ｔｉ合金的时效特性。结果表明：该合金时效动力学符合Ａｖｒａｍｉ方程，其ｌｎｌｎ１／（１─Ｘ）与ｌｎｔ之间的关系，可用两条不同斜率的直线段来描述，５５０℃时效时两直线交于ｌｎｔ＝６．４处，相应于时效时间１０ｍｉｎ，时效初期相变速率极高，随后逐渐降低；连续加热时，较低温度下形成的富溶质原子区在８００～９００℃区间可能重溶，γ相［Ｎｉ＿３（Ａｌ，Ｔｉ）］在高温下形成，并且可能向热力学更稳定的状态转化；除形成γ相外，还可能形成其它化合物；Ｃｕ－Ｎｉ－Ａｌ－Ｔｉ合金时效稳定性极高，过时效倾向很小。     

两种合金化Ti—Al合金的高温氧化行为

研究了２种合金化的Ｔｉ－Ａｌ合金Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｃｒ－２Ｎｂ和Ｔｉ－４７Ａｌ－１Ｃｒ－１Ｖ－２．５Ｎｂ（含金含量均为原子分数）在８００和９００℃的恒温氧化行为,分析探讨了它们的高温氧化特征及合金元素对其高温氧化性能的影响,研究发现：８００℃时,二合金化Ｔｉ－Ａｌ合金的抗氧化性能要比二元Ｔｉ－４８Ａｌ（以下简称为４８Ａｌ）合金的差;９００℃时,其抗氧化性能得到了很大改善,氧化反应速率锭低于二元４８     

Ti—Al—Y三元系相图1000℃部分等温截面重新确定

利用扩散偶局部平衡原理，通过金相观察和电子探针微区成分分析，重新测定了１０００℃下Ｔｉ－Ａｌ－Ｙ三元部分等温截面相图。首次发现该系在１０００℃存在两个三元化合物均相区Ｙ（ＡｌｘＴｉ１－ｘ）２（ｘ＝８０％￣１００％）和Ｙ３（ＡｌｘＴｉ１－ｘ）２（ｘ＝８０％￣１００％）改变了以前发表的关于Ｔｉ－Ａｌ－Ｙ三元相图１０００℃等温截面的研究结果。此外在所测部分等温截面相图中存在６个单相区，９个两相平衡区，４     

双层辉光离子Ni—Cr—Mo—Nb多元共参

采用双层辉光离子渗金属技术在纯铁表面进行Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ－Ｎｂ多元共渗，结果表明，双层辉光了子Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ－Ｎｂ多元共渗可以在工业纯铁表面形成合金元素成分呈梯度分布镍基表面合金层，对双层辉光离子Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ－Ｎｂ多元共渗存在的成分离析现象从合金元素的扩散原理探讨了其产生的机制。     

（TiO_2－Al－C）－（Ti－C－Ni）复合体系的自蔓燃热力学分析

研究了Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系添加剂对（ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｃ）－（Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ）复合体系化学反应热力学特性的影响。结果表明，单位质量热效应△Ｈ与Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系在复合体系中所占质量比ｋ之间存在着严格的线性关系，其斜率仅由Ｎｉ在Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系中所占质量比γ决定，而截距为一常数，等于ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｃ单位质量热效应。当γ＜γ０＝４５．７９％时，Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ可提高其绝热燃烧温度。当γ＝０．１时，复合体系绝热燃烧温度基本上随添加量ｋ增加而呈线性增加。     

Bi2O3—ZnO—Nb2O5系陶瓷介电常数及温度系数的优化

研究了Ｂｉ２Ｏ３－ＺｎＯ－Ｎｂ２Ｏ５（ＢＺＮ）系复相区陶瓷介电常数的温度稳定性及其温度系数的优化。讨论了不同的预烧工艺以及掺杂不同晶型的ＴｉＯ２对所得ＢＺＮ系陶瓷的相组成以及介电性能的影响。结果表明,预烧工艺中合理的预烧升温速率的选择,对其介电常数的温度稳定性有决定性影响,锐钛型ＴｉＯ２的掺杂可优化温度系数,得到介电性能优异的ＢＺＮ陶瓷。     

TiAl合金高温拉伸流变应力与Zener—Hollomon因子的关 …

把温度Ｔ和应用速率ε对Ｔｉ－４７－２Ｍｎ－２Ｎｂ（ＴｉＡｌＭｎＮｂ）和Ｔｉ－４７Ａｌ－２Ｍｎ－２Ｎｂ－０．８ＴｉＢ２（ＴｉＡｌＮＭｎＮｂＢ）合金在１０７３～１３７７３Ｋ和１０＾－５～１０＾－１ｓ＾－１条件范围内拉伸应力的影响归结为Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ＝εｅｘｐ（Ｑ／ＲＴ）的影响,利用Ｓｅｌｌａｒｓ和Ｔｅｇａｒｔ提出的双曲函数,确定两种合金拉伸形变应力峰值σｐ与Ｚ因子之间的关系函数;得