泉上煤矿原锚喷支护改为锚网支护在施工中的应用

泉上煤矿主采煤层为12T煤、16煤、17煤。12T煤厚度在1．0m-1．2m，16煤、17煤厚度均在0．6m-0.8m，回采巷道沿煤掘进，常规支护为锚喷支护，根据国家相关文件规定，淘汰干式喷浆机，使用湿式喷浆机，湿式喷浆机笨重，挪移不方便；单价高，一次性投入太大，如何更改常规支护，既能保证生产安全，又能快速掘进，是泉上煤矿急需解决的问题。     

贵州省赫章县罗洲煤炭勘查区龙潭组地层含煤特征

对贵州省赫章县罗洲勘查区龙潭组含煤层的含煤性及可采煤层进行了分析总结,结论显示,赫章县罗洲煤炭勘查区含煤岩系(龙潭组)属海陆交互相及陆相沉积,地层平均厚度218.63 m,含煤6~22层,一般为15层,煤层总厚度5.18 m~13.94 m,平均9.90 m,含煤系数4.52%;含可采煤层5层,可采总厚度2.76 m~12.36 m,平均6.23 m,可采系数2.85%。该结论对该区今后的勘查工作具有借鉴、参考作用,可达到以最少的勘查投入获得最大效益的目的。     

基于三维地震信息的煤厚解释

为了较为精确的预测赵楼煤矿八、十采区3煤层厚度变化及薄煤带范围。结合钻孔钻探和测井成果,以三维地震常规时间剖面为基础,综合运用了属性分析、波阻抗反演二种方法。结果表明了3煤号煤层厚度在0.5～9m之间,大部分在4～8m之间。最厚处位于勘探区中部,约9m;在勘探区内解释了9处薄煤区,总面积94 183m~2。     

安家岭露天煤矿采空区上覆岩层安全厚度研究

针对安家岭露天煤矿井工采空区上覆岩层不稳定给露天开采带来的安全问题,采用数值模拟、数值计算、相似材料模拟等方法,研究了4#煤、9#煤采空区顶板安全厚度.结果表明:在露天采矿设备作用下,采空区顶板转角区域和中心围岩处发生剪切破坏;在汽车满载作用下,4#煤采空区跨度为3.5 m,顶板厚度为11 m时产生剪切破坏,9#煤采空区跨度为5 m,顶板厚度为14 m时产生剪切破坏.将数值计算、相似材料模拟结果与采空区特性结合,确定了安家岭露天煤矿采空区域4#煤、9#煤不同采空区跨度应预留的顶板安全厚度.     

灰岩顶板沿空掘巷围岩变形规律实测研究

里彦煤矿15上、16上、17煤回采巷道直接顶板普遍为灰岩,而且灰岩的厚度不一,为了最大限度地发挥灰岩的高承载能力,降低巷道的支护成本,提高矿井的生产效益,对17304沿空顺槽不同灰岩厚度的围岩进行了矿压观测,得出了17304沿空顺槽的围岩变形规律及特点,为不同灰岩条件下沿空巷道的合理支护设计提供了依据。     

钱营孜煤矿柴油机单轨吊辅助运输方案

<正>位于钱营孜煤矿西南部的西三采区,煤层厚度一般见煤点的厚度均在2~3m以上,全区可采。走向以NE为主,倾向以SE为主,倾角为5°~30°,可采储量1300万吨。目前正在掘进的轨道下山、回风下山全长1161m,巷道断面净宽4.5m、净高3.65m,平均坡度17°左右,两巷道均已下山掘进270m。受地质条件所限,如果西三采区采用传统的辅助大绞车运输,在安全和效率上都     

8万m~3转炉煤气柜回收系统改造实践

通过对8万m~3转炉煤气柜转炉煤气大量放散情况的分析,分别对转炉煤气回收管道及8万m~3转炉煤气柜供出回流管系统进行改造,有效提高了8万m~3转炉煤气柜煤气回收与转供能力,增加转炉煤气回收量,减少了转炉煤气的放散污染。     

地面定向钻技术在综采面突水治理中的应用

朱庄煤矿是一座生产能力2.2百万吨/年的大型矿井,水文地质类型为极复杂型。发生突水的Ⅲ631综采工作面位于Ⅲ63采区上部,为该采区右翼首采面。开采煤层为山西组6煤层,含煤地层之下为太原群灰岩。工作面走向长412.5m,倾斜宽180m。煤层倾角16~18°,煤层厚度平均2.8m。     

复杂水文地质条件下组煤开采防治水技术研究

扬村煤矿下组煤16上、17煤开采受到底板本溪组十四层灰岩和奥陶系灰岩含水层的严重威胁,仅二、四、六采区受水威胁的有效可采储量即达477万吨。通过对扬村煤矿下组煤开采条件下底板十四灰和奥灰水突水的危险性分析．对16上、17煤底板突水危险程度分区进行评价,有针对性地提出防治水措施,解放了矿井呆滞煤炭,延长了矿井服务年限,取得了良好的经济效益和社会经济效益。     

东荣二矿煤自燃倾向性实验测试

采集东荣二矿17#煤层煤样,利用“XKⅢ型“煤低温自然发火实验台进行测试,模拟现场散热情况、漏风状况及浮煤厚度,依靠煤自身氧化放热升温,得出随煤温升高的耗氧速度、CO产生率、CO2产生率、放热强度、煤自燃极限参数等的变化规律,研究煤的低温氧化放热特性,预测煤的临界温度和干裂温度、实验最短自然发火期及自燃倾向性.实验表明:煤样起始温度为20℃时,最短自然发火期为46 d;临界温度为60～75℃、干裂温度为90～110℃、浮煤厚度小于0.7 m、下限氧浓度在60℃左右,浮煤不自燃.     

复杂地质条件下变采厚工作面采煤方法研究

针对淄博矿业集团岱庄煤矿4321工作面两顺槽实际揭露煤层最大厚度5.5 m,最小厚度1.60 m,局部煤厚4 m以上,煤层平均厚度为3.82 m的特点,为最大限度地回收煤炭资源,根据《煤矿安全规程》和《关于淄博矿务局岱庄煤矿北翼采区3煤提高开采上限的批复》的要求,结合4321工作面基岩厚度、第四系底界粘土隔水层厚度、工作面受水威胁情况,把4321工作面回采分为五个块段:第一、三、五块段采用综采一次采全高,第二块段采用综采放顶煤开采,第四块段采用限厚综采。一个工作面内根据煤层情况分别采用不同的采煤方法,对倡导节约型社会来说,经济效益和社会效益都是十分巨大的。     

大佛寺井田煤层气井压裂参数优化方案

为有效优化彬长矿区大佛寺井田煤层气井压裂施工工艺,对井田内24口煤层气直井产气情况和压裂施工参数进行统计分析,研究了煤层气直井压裂施工对其产能的影响,并将产能效果较好的气井压裂施工参数进行了分析对比。研究发现,在煤储层地质因素一致的情况下,影响压裂效果的主要工程参数有施工排量、压裂液用量、加砂强度以及砂比等。大佛寺井田煤层气直井采用活性水压裂液,支撑剂为石英砂,压裂施工排量为5. 4～8. 5 m~3/min,压裂液用量616. 00～1 193. 25 m3,加砂强度为3. 26～13. 00 m~3/m,砂比为6. 9%～17. 1%.结合气井历史排采资料和相关地质资料,以日均产气量和稳定日产量1 000 m~3为压裂效果产能下限,得到适合大佛寺井田煤层气直井的压裂参数优化配置,建议压裂工艺优化方案设计如下:施工排量建议为8～10 m~3/min;细砂段塞1～2个;压裂液用量建议为950～1 100 m~3(前置液占25%～40%);加砂强度建议为5～7 m~3/m(煤厚 12 m)或8～9 m~3/m(煤厚12 m);砂比建议为10%～11%;支撑剂中中砂/粗砂比值建议为2～3.该方案可为井田后期煤层气井的压裂施工提供一定的工程依据。     

布帘密封煤气柜底板、活塞板及顶板焊接控制

布帘密封煤气柜底板、气柜活塞板、气柜顶板因较薄,且面积较大,焊接后易因焊接应力作用产生波浪变形。以12万m3布帘密封煤气柜为例,煤气柜底板、气柜活塞板、气柜顶板厚度4～6mm,面积均2600m2左右。故安装过程中需从安装顺序及焊接顺序等几方面控制焊接变形。     

皖北孙疃煤矿防砂煤岩柱开采可行性研究

为探究防砂煤岩柱开采是否可行,以皖北某煤矿的地质资料和工作面概况为基础,通过理论计算垮落带高度、保护层厚度以及安全防砂煤岩柱最大高度,并运用FLAC 3D软件对煤岩柱合理留设的大小进行科学研究。结果表明：参照规范,当覆岩为软弱型和中硬型时,垮落带分别为9.59 m、14.17 m,保护层厚度分别是10.4 m、15.6 m,安全防砂煤岩柱的最大高度为29.77 m。覆岩产生的竖向应力、位移以及剪切应力均在安全开采的范围之内,煤矿开采是合理的、可行的。     

建筑外墙最佳保温厚度及环境影响研究

建筑外墙保温能有效地减少建筑能耗,从而减少因能源消耗而引起的环境污染问题.本文用多层墙体非稳态传热模型进行能耗计算,并用P1-P2经济性模型分析居住建筑外墙的生命周期成本,预测4个朝向2种常用保温材料的最佳保温层厚度和节能效益.同时,提出等价燃煤量方法,分别计算最佳保温层厚度和不保温情况下的CO_2和SO_2排放量,并分析应用最佳保温层厚度的减排潜力.以长沙地区为例,结果表明,保温层最佳厚度范围为0.08~0.13m,生命周期最大净现值为116.26~133.45元/m~2,投资回收年限为3.1~3.5年.根据性价指标,膨胀聚苯乙烯比挤塑聚苯乙烯更具经济优越性.当采用最佳保温层厚度时,CO_2的排放量减少了17.4~19.51kg/(m~2 a),SO_2的排放量减少了0.036~0.04kg/(m~2 a),污染气体的排放量能减少了75.8%~78.6%.     

综放面间歇式开采注氮对采空区氧化自燃区域的影响研究

为解决杨村矿间歇式开采且工作面推进速度慢而导致采空区遗煤自然发火危险性大的问题,探讨了杨村矿采用注氮方式预防煤自燃的可行性,并采用数值模拟确定了杨村矿采空区注氮参数以及注氮后采空区自燃危险区域。结果表明:未注氮时杨村矿316工作面采空区氧化升温带在进风侧40~110 m范围内,回风侧在10~40 m范围内。采取注氮措施后采空区氧化升温带起始位置向工作面移动,氧化升温带终止位置向采空区浅部方向大幅移动,氧化升温带宽度显著减小,进风侧最大减少80%,回风侧最大减少27%.正常开采期间采空区的最佳注氮量为400 m~3/h,最佳注氮位置为进风侧采空区深度40 m处,注氮后采空区氧化升温带范围为25~73 m,宽度为48 m.在停采期间,采取在上下隅角建密闭墙的方式,在采空区内深度30 m处连续注入400m~3/h的氮气,可将氧化升温带宽度缩小到32 m,有效的抑制了采空区煤自燃。     

双辊铸轧镁合金板表面形貌及微观组织分析

以自行设计的立式双辊铸轧机铸轧出的厚度为2.5～5.0mm的镁合金铸板为研究对象,提取镁合金板铸轧过程中铸轧速度、铸轧力及辊缝实时变化数值,分析了铸板板形的波动原因,观察了不同铸轧速度条件下镁合金板的表面形貌和微观组织。当铸轧速从8m/min提高到16m/min时,铸板厚度由5.0mm减小到2.5mm,随着铸轧速度的提高,枝晶区比例相应提高。铸轧速度达到16m/min时,中心等轴晶区会缩小甚至消失。在本文实验冷却条件下,不同铸轧速度的铸板每侧枝晶生长高度距铸板表面都约为1mm,结果表明,2.5mm左右是铸轧较理想的板厚。     

综放工作面采用Ⅱ型钢梁收作的工程实践

唐山矿业公司是一个拥有130多年悠久历史的矿井,如何使百年老矿能够青春焕发,在当前生产技术和生产工艺一定的条件下,首要解决的就是吨堞成本问题。坑木是煤炭企业生产中消耗的一种必须品,尤其是大型综合机械化采煤工作面收尾工作,用于工作面支护的坑木消耗量很大,为了降低吨煤成本,增大唐山矿业公司的收益,唐山矿业公司不仅在综合机械化采煤工作面实现了采用3．0m长的Ⅱ型钢梁取代3．6m×0．17m×0．15m的木板的安全收尾及回撤工作。还实现了综合机械化放顶煤工作面采用3．0m长的Ⅱ型钢梁取代3．6m×0．17m×0．15m的木板的一系列安全生产工作,由于3．0m长的Ⅱ型钢梁可以通过安全有效的措施取得回收再利用的目的,从根本上减少了支架拆除工作中的投入。进而节约了工作面收尾拆除液压支架工作中的耗材成本。     

内压作用下12万立方米曼型干式煤气柜柜体的有限元计算

本文应用有限元对内压作用下的12万m~3曼型干式煤气柜柜体进行了计算。根据计算结果提出了便于工程应用的两种简化算法。     

川南煤田古叙矿区龙潭组煤层受热-生烃史及气体成因

为了明确川南煤田古叙矿区龙潭组煤层成熟演化过程及气体成因类型,运用Petromod 1D模拟软件,结合川南煤田古叙矿区岩性地层分布、煤层埋深、泥岩声波时差、包裹体均一温度、气体稳定碳同位素组成测试等数据,对川南煤田古叙矿区C_(17)号煤层的埋藏史、受热史和有机质成熟生烃史进行重建。结果表明川南煤田古叙矿区地层自晚二叠世沉积以来,地层经历了不同程度的剥蚀,即下三叠统嘉陵江组的剥蚀厚度约为39 m、上侏罗统与上覆地层的剥蚀厚度约为314 m,下白垩统与上覆地层的剥蚀厚度约为2 600 m、下古新统与上覆地层的剥蚀厚度约为1 681 m;龙潭组C_(17)号煤层自晚二叠世沉积以来,主要经历了3次"沉降-抬升"过程,最大埋深为晚白垩世末期的5 101 m,遭受最高受热温度为早白垩世末的234℃,现今温度为47℃,煤有机质成熟生烃过程分为未成熟、成熟生油、高成熟生湿气、过成熟生干气和生烃枯竭5个阶段。煤层气为一期成藏且发生散失时间为中侏罗世,富集时间为早白垩世。现今龙潭组C_(17)号煤层中赋存气体成因类型为热成因气。