正态-极值Ⅰ型可靠度的Bayes方法

在强度一应力模型中,设强度服从正态分布.应力服从极值Ⅰ型分布,其中应力已知,强度未知。本文应用 Bayes 方法,就强度参数的无信息验前分布得到了结构可靠度 P,的置信下限和正态一正态模型可靠度的置信下限.最后给出了实例计算。     

GGM模型的参数估计

§1 引言广义高斯一马尔可夫(GGM)模型是指三元组(Y,Xβ,σ~2G),其中 Y 是随机变量的n—向量,X 是已知的 n×m 阵,G 是已知的 n×n 非负定阵,且 E(Y)=Xβ,D(Y)=σ~2G,m-向量β和σ~2是待估参数。众所周知,当|G|≠0时(Aitken 模型),β的最佳线性无偏估计(BLUE)是用最小二乘法确定,即通过对二次型(Y-Xβ)~1G~(-1)(Y-Xβ)关于β求导并令其等于零而得到     

威布尔可靠度的置信下限

本文给出威布尔可靠度的一个近似置信下限公式,它可以方便地为工程师所采用。对R(t)=e~(-(t/a)~β),如果,■和■(t)=(t/■)是α,β以及v(t)=(t/α)~β的最大似然估计,则v(t)■/■(t)的分布将与参数α、β无关,它的分位点可以从■log/α的分位点求出。记l_r,h_r分别为u=■/β及v(t)~u/■(t)的分位点,则在R>e~(-1)时,R_L(t)=e~(-(h_1-r_(l2)■(t))~(■r/2))是R(t)的一个置信下限,γ是置信水平。一般它是不足估计,但如果采取合并估计去计算■/β的分位点表,则可很接近于精确的分位点。     

威布尔可靠度的置信下限

本文给出威布尔可靠度的一个近似置信下限公式,它可以方便地为工程师所采用。对■,如果■,■和■是α,β以及,v(t)=(t/a)~β的最大似然估计,则■的分布将与参数α、β无关,它的分位点可以从■的分位点求出。记l_γ,h_γ分别为u=■及■的分位点,则在R>e~(-1)时,■是R(t)的一个置信下限,γ是置信水平。一般它是不足估计,但如果采取合并估计去计算■的分位点表,则可很接近于精确的分位点。     

多个部件应力——强度模型可靠度的最小方差无偏估计

本文主要讨论了指数—正态和极值Ⅰ型—正态两种多个部件结构强度—应力模型可靠概率的最小方差无偏估计,得到了正态、极值Ⅰ型和指数分布的某些分布参数为未知的九种场合的可靠概率的最小方差无偏估计表达式。     

正态-极值Ⅰ型模型可靠概率的最小方差无偏估计

本文讨论了正态-极值Ⅰ型的结构强度-应力模型可靠概率的最小方差无偏估计。得到了正态和极值Ⅰ型的某些分布参数为未知的七种场合的可靠概率的最小方差无偏估计的表达式。其结果列于附表1中。     

极值Ⅰ型-正态模式结构可靠性当量正态设计法

本文给出了与R.Rackwitz & B.Fiessler不同的当量正态变量的定义,利用当量正态方法,将极值Ⅰ型—正态模式转换成当量正态—正态模式,从而解决了结构可靠性设计问题,得到了极值Ⅰ型—正态模式结构可靠性当量正态设计法的可靠系数的表达式,并用两种模拟法对极值Ⅰ型—正态模式结构可靠度的理论值与设计值进行比较,得到了2070组不同参数的极值Ⅰ型—正态模式结构可靠度的理论值与设计值的相对误差,其最大误差不超过千分之九;最后,对R.Rackwitz & B.Fiessler和我们的两种不同的当量正态方法进行模拟比较。     

线性回归中高杠杆点和强影响点的一种诊断方法

1 Andrews—pregibon诊断量的密度函数考虑线性回归模型Y=Xβ ε (1) 其中X为nx(p 1)阶列满秩已知设计矩阵,β为p 1维未知参数向量,Y为n维观测向量,ε=(ε_1,ε_2,….,ε_n)~τ为n维随机误差向量。     

正态线性试验中可估函数的最小最大估计

对于正态线性试验NL(Xβ,δ~2V),V为已知κ×n阶正定矩阵,δ~2为未知正参数,通过容许性理论,在平方损失函数(δ~2+β~rX~rV~(-1)Xβ)~(-1)‖δ-SXβ‖下,本文证明了SXβ的线性估计是所有估计类中一致最小最大估计。     

Yφ(t)-复合非时齐Poisson过程模型结构可靠度

讨论强度为Yφ(t),其中Y为初始随机变量,φ(t)是t的单调递减连续实函数,应力为强度函数λ(t)＝exp (α+βt)(t≥0;α,β为任意实数)的复合非时齐Poisson过程模型结构可靠度,获得应力与强度在各种不同情况下的结构可靠度表达式.     

功能梯度材料V型缺口根部裂纹场强特性分析

为研究功能梯度材料V型缺口根部裂纹尖端附近的应力场强特性,讨论了指数型梯度材料的裂纹场强特点.以双边V型缺口试件为研究对象,建立试件的有限元分析模型.基于分层法分析静态载荷和阶跃冲击载荷下功能梯度材料V型缺口根部裂纹尖端的应力场强.研究结果表明:静载荷下,缺口根部裂纹前沿中面裂尖等效应力、位移及应力强度因子随着梯度参数β的增大而增大;应力强度因子K随张开角α的增大而减小,且在0°~60°之间减小缓慢,而在60°~90°之间减小程度明显,而在大于90°时随张开角α迅速减小.在冲击阶跃载荷下随着梯度参数β的增大,其动态应力强度因子值减小.     

条件Γ-分布的单参数加法定理的推广

在研究只允许部分服务台进入休假状态的多服务台MMc排队系统时,发现了条件Erlang分布的双参数加法性质,进一步研究发现它对Γ分布也成立。设X(α)和Y(β)服从参数(α,λ)和(β,μ)的Γ分布,且相互独立,证明了在X(α)相似文献   

关于Fuzzy信息系统的Rough集理论的一个注记

设(U，R)是Fuzzy相似的信息系统，若Ri∈R(i=1，2)，则对于任意x包含于U，有—↑αprR1YR2(X)=—↑αprR2(x)和αpr↑_R1YR2(X)=αpr↑_R1(X)I αpr↑_R2(X)。     

非紧距离空间上的Lipschitz-α算子

引入大Lipschitz-a^＊数和小Lipschitz—a^＊数以及算子空间L^α＊（X,Y）,Lβ^α＊（X,Y）,l^α＊（X,Y）,lβ^α＊（X,Y）,证明了L^α＊（X,Y）关于范数‖·‖1构成Banach算子空间,L^α＊（X,Y）关于范数‖·‖a＊,‖·‖max构成Banach空间,进一步证明它们各自构成Banach代数并讨论了由有界算子空间构成的Banach代数（L^α＊（X,Y）,‖·‖a＊）与有界算子空间构成的Banach代数（Lβ^α＊（X,Y）,‖·‖a＊）之间的关系．     

正态线性模型中可估函数的极小极大估计(英文)

论述正态线形模型NL(Xβ,δ~2V),其中V为已知k×n正定矩阵,σ~2>0为未知参数,在二次损失|σ~2 β~TX~TV~1Xβ|~1||δ SXβ||下,根据可容许性理论,证明了SXβ的线性估计是其一切估计类中的唯一极小极大估计。     

X射线衍射法测定单轴取向结晶高聚物极图

随着我国纖維和薄膜生产的发展,聚合物取向态結构与其物理性能間关系的研究正在逐步深入,特别是結晶高聚物取向态結构的定量表征——极图和取向度测定已成为迫切需要开展研究的課題。我們用X射线衍射法測定了单軸取向聚丙烯样品的(110)和(040)晶面极图。一、实验条件用日本Riqaku D10—C型衍射仪及B—4型极图衍射装置,在0<α<90°及0<β<360°范围内取得衍射数据。光源为CuK_α輻射(40千伏、16毫安、綫焦点)。衍射光束經LiF晶体单色器进入閃爍記数器。     

关于集族L-S-KKM(X,Y,Z)的GL-SKKM型定理

在较广泛的L-凸空间中借助具转移紧闭值的广义L—S—KKM映象，利用广义L—S—KKM性质，得到了L一凸空间中关于集族L—S—KKM(X，Y，Z)的一组GL—SKKM型定理。推广和改进了许多已知的结果。     

线性模型误差协方差阵的扰动对线性假设F检验显著水平的影响

讨论正态线性模型Y＝Xβ ε,ε-N(0,σ^2V)中关于参数β的假设检验问题H0：Hβ＝0。给出V≠kIn时通常的F检验显水平的上界和下界。     

具有不正确设计阵和散布阵的随机回归系数和参数的G-M估计

考虑随机效应线性模型Y=Xβ+ε,E（β′,ε′）=0,Cov（（β′,ε′）′）=diag（б_1~2,б_2~2）,其中X,V≥o U≥0及A均为已知阵,α,б_1~2和б_2~2为参数,记此模型为 L（Xβ,Aα;б_1~2V,б_2~2U）,在 L（X_0β,Aα;б_1~2V_0,б_2~2U_0）下,假定X_0Aα和X_0β的G-M估计存在,我们求解下列问题:在什么条件下, L（X_0β,Aα; б_1~2V_0,б_2~2U_0）下的每个可估函数ω′_1α,ω′_2β及ω′_1α+ω′_2β的G-M估计也是L（Xβ,Aα;б_1~2V,б_2~2U）下相应待估函数的a）无偏估计;b）G-M估计     

半群Q(k)的极大正则子半带

设T(X)和O(X)分别是X上的全变换半群和保序全变换半群,Y是X的非空子集,令F(X,Y)={α∈T(X):Xα?Yα?Y},OF(X,Y)=O(X)∩F(X,Y).当Y=n≥4时,对任意的2≤k≤n-2,考虑半群Q(k)={α∈OF(X,Y):Im(α)≤k}的极大正则子半带的结构,利用Miller-Clifford定理,证明了半群Q(k)的极大正则子半带有且仅有两类:A(α)=Q(k-1)∪(J(k)\L_α),α∈J(k);B(β)=Q(k-1)∪(J(k)\R_β),β∈N(k).