北京市夏季低层大气NOx、O3垂直分布观测研究

根据2000年夏季在北京325m铁塔上的一次梯度观测实验，给出8m，120m和280m三层上的NO、NO2、O3浓度的观测结果。对NO，NO2，O3小时平均浓度的日变化和垂直分布规律进行了分析，结果发现：（1）各高度上的NO，NO2，O3浓度均有明显的日变化特征，阴雨天的日变化更加复杂；（2）O3在晴朗白天有单、双及三峰型分布；（3）相对于120m 和280m，近地面8m处的NO浓度最高，而3浓度最低；（4）NO2、O3日平均浓度日变化振幅120m处最大；（5）中午前后NO，NO3，O3浓度均在120m最高。     

O2在Cu—A1—MCM—41上NO选择性还原反应中的作用

考察了O2对Cu-A1-MCM-41催化剂上NO选择性还原反应和吸附性能的影响．结果表明，O2在反应中有相反两方面的作用：一方面为NO氧化及催化剂活性中心的氧化还原循环提供氧物种；另一方面，直接完全氧化C3H6，引起还原剂的耗尽．     

葡萄糖注射液酸碱度对其与呋噻米注射液配伍稳定性的影响

考察不同酸碱度的葡萄糖注射液与呋噻米注射液配伍，药物的稳定性。应用紫外分光光度计、酸度计、注射液微粒分析仪分别考察呋噻米注射液与5种pH值的葡萄糖注射液配伍后，外观、pH值、微粒及含量的变化。当葡萄糖注射液的pH值低于4．0时，可与呋噻米产生沉淀。     

富氧条件下NO_x的选择催化还原:载体与活性组分的影响

考察了不同载体 ,如微孔沸石 P、ZSM- 5和 Beta,中孔材料 MCM- 41以及 γ- Al2 O3 等负载Co催化剂在富氧条件下对丙烷选择性催化 NOx 还原的活性 .用 N2 吸附等温线、程序升温还原( TPR)及 X光光电子能谱 ( XPS)等方法表征了载体的孔结构和 Co的化学态并与反应活性关联 .结果表明 :载体的结构和孔道以及 Co组分的化学态决定了 NOx 选择催化还原活性 ,催化剂对 NOx催化转化活性次序如下 :Co/Beta>Co/ZSM- 5 Co/P≌ Co/γ- Al2 O3 >Co/MCM- 41 ,适宜的孔径以及保持 Co组分在孔道内为 Co2 + 结构是 Co/Beta活性最高的主要原因     

高纯度萘呋胺酯草酸盐的制备及其某些单晶分子结构

根据英国药典(1998版)萘呋胺酯草酸盐质量标准要求,采用柱层析、高真空蒸馏、重结晶等化学及物理手段以及不同工艺相结合的方法,降低杂质含量,经HPLC分析表明:采用高真空蒸馏和水重结晶相结合的方法可使产品质量达到英国药典要求,最终得到主产品质量分数高达99.6%以上的高纯度萘呋胺酯草酸盐;并首次报道了萘呋胺酯草酸盐两个非对映异构体单晶分子结构.     

室内炊烟污染情况及危害

通过对炊烟引起的室内污染监测分析,了解不同燃料和通风条件下室内二氧化硫和氮氧化物的污染状况,指出炊烟污染对人体健康的危害和对室内金属制品的毁损,提出改善室内环境的对策。     

FeⅡ(EDTA)溶液吸收NO的工艺参数影响

在双驱动磁力搅拌釜中,对FeⅡ(EDTA)(乙二胺四乙酸亚铁)溶液络合吸收NO进行研究,考察溶液pH值、O2体积分数、SO32-浓度等对NO吸收效果的影响.结果表明,在pH值小于4的酸性条件下,溶液吸收能力很差;当pH值大于4时,吸收容量随着pH值的增加而快速增加,而在pH值大于6以后,吸收容量基本相等.由于FeⅡ(EDTA)中的亚铁很容易被O2氧化而失效,溶液对NO的吸收能力随着O2体积分数的增加而下降.经测定,当O2的体积分数为5%和8%时,FeⅡ(EDTA)溶液对NO的吸收容量分别为没有氧气作用时的50%和31%;SO32-可部分还原失效的络合吸收剂,加入1 mmol.L-1的SO32-可使溶液对NO的吸收容量增加50%.     

多孔陶瓷板预混燃烧NOx的排放特性

利用试验手段测量了多孔陶瓷板城市燃气预混燃烧氮氧化物（NOx)的排放量，并对试验中的热工参数（如燃气热值，陶瓷板表面温度，燃气压力，温度及流量）进行了测量，通过试验得知该燃烧过程的氮氧化物的排放量很低，进而从氮氧化物的生成机理上详细分析了氮氧化物排放量低的原因。     

柴油机NOx排放物的生成机理及净化技术

阐述了柴油机排放物中NOx的生成机理及影响因素,并介绍了降低柴油机NOx排放量的各种控制措施及其特点。     

优化操纵渔船主机降低POx排放的试验研究

通过对东京水产水大学研究练习船“神鹰丸”的航速,主机转速,功率及排放废气的测定,得出在各种常用工况下NOx的排放率曲线,等船速曲线和燃油消耗率曲线,分析比较确定NOx的排出率较低,燃油消耗率又不超过规定标准的工况点,从而达到主要优化操纵的目的,结果表明,在自由航行工况下船船航速为4,8,12,13kn时,主机转应设定在750r/min,航速为10km时,应设计在875r/min,拖网及延绳钓作业工况下主机转速应设定的875r/min.