锕系核两准粒子激发态性质的研究

根据最新发表的核能谱数据，计算锕系区核素的两准粒子转动惯量。简单叙述转动惯量的奇偶差，并详细分析了造成准粒子激发带转动惯量之间的关系Ｒｏｄ和Ｒｅｘｐ不符的物理机制，进而揭示堵塞效应的重要影响及ＢＣＳ理论的局限性。     

在平均场加邻近轨道对力模型下研究中子数N=96大形变核性质

应用严格可解的Nilsson平均场加邻近轨道对力模型,在区分质子和中子情形下,研究稀土区大形变原子核的性质,计算中子数N=96的同中异质素核的结合能,奇偶能差和转动惯量并与相应的实验值进行比较.结果表明,利用该模型可以合理描述N=96同中异质素核的结合能和奇偶能差的实验值,也可以合理描述转动惯量的实验值.相比于偶偶核,奇A核的转动惯量理论值和实验值仍有一定的偏差,可能的物理原因值得进一步分析.     

偶偶变形核的基带转动惯量

文章利用量子群SUq(2)提供的能谱公式和ab公式 ,导出转动惯量的计算公式 ,并对稀土区和锕系区的偶偶核转动惯量进行了计算和讨论     

偶偶变形核的基带转动惯量

章利用量子群SUq(2)提供的能谱公式和ab公式，导出转动惯量的计算公式，并对稀土区和锕系区的偶偶核转动惯量进行了计算和讨论。     

同中异质素链核性质研究

在区分质子和中子情况下利用严格可解的Nilsson平均场加邻近轨道对力模型研究了中子数为N=94同中异质素链的性质.首先系统地计算了其结合能和奇偶能差并与相应的实验值进行了比较,给出了此时对力强度公式.接着计算了偶偶核的转动惯量并与相应的实验值进行了比较,同时给出了对其转动惯量贡献最大的轨道.最后进一步讨论了偶偶核158 Gd的基态处于不同角动量J=0,1,2,…,12时的价核子对占有率.研究表明,该模型不但可以合理描述N=94同中异质素链核的结合能和奇偶能差,也可以合理描述偶偶核第一激发态的转动惯量和偶角动量价核子对为主的实验数据.     

一种新的原子核转动谱公式

从Ｄａｖｙｄｏｖ－Ｆｉｌｉｐｐｏｖ的非轴对称转子模型出发,考虑三轴γ形变较小,用微扰方法,给出了原子核转动谱的新公式,拟合了锕系和稀土区偶偶核基带转动谱以及１９０区偶Ａ核超形变（ＳＤ）带的Ｅ２跃迁谱。结果显示,根据Ｄａｖｙｄｏｖ－Ｆｉｌｉｐｐｏｖ模型导出的转动谱公式,不仅较好地再现了锕系和稀土区偶偶核基带的转动谱以及１９０区偶Ａ核ＳＤ带的Ｅ２跃迁谱,而且能够给出具有明显物理意义的四极形变β和非轴对称度γ参数。     

Bohr-Mottelson转动谱公式的参数研究

利用Bohr-Mottelson的I(I+1)四参数展开式分析了A～150,190偶偶核超形变带和锕系、稀土区偶偶核正常形变转动带.由最小二乘法拟合计算出参数,讨论参数之间的关系,发现ab公式、abc公式和Harris公式的预言存在不同程度的偏离.但相对而言,ab公式、abc公式的预言较好.而且超形变带的参数关系和正常形变带相似.     

广义可变转动惯量模型

在非简谐振子模型中引入可变转动惯量和势能项，提出了一个４参量的广义可变转动惯量模型，ＧＶＭＩ可用于Ｒ４＝１．５９至１０／３之间的偶偶核，对近１９０种偶偶核的基态谱进行了计算，理论谱与实验谱符合良好，模型参量随质量数和Ｒ４值的变化有明显的系统性。     

BN分子A^3П—X^3П带系振子强度的理论计算

选用ＳＴＯ－４Ｇ双ζ扩展基组，采用单组态自洽场方法计算了分子轨道，然后再作较大规模的组态相互作用计算，得到ＢＮ分子基电子态和第一激发电子态的能量及波函数。两电子态的能量差与实验值相符甚好。在偶极近似下，计算了ＢＮ分子Ａ＾３П－Ｘ＾３П带系的振子强度，其值为０．０５６４。     

原子核转变谱ω^2二参数公式的实验检验

本文利用迄今为止所有锕系偶偶核的基带以及带交叉角动量Ic较大（Ic≥16）的所有知土偶偶核的实验数据，对Harris ω^2二参数公式进行了分析检验。客观地给出了该公式的适用范围。     

飞行器质量特性参数测量

质量特性参数(质量、质心、转动惯量、惯性矩)是飞行器重要飞行技术参数,传统的质量质心和转动惯量分别采用质心台和扭摆台测量,一次只能获取安装方向上的质心和转动惯量。由于飞行器结构上的原因,要求物体在一次装夹下高精度获取所有物理参数。为解决这一问题,将质心台和扭摆台合并为一质量特性参数综合试验台,并在台面上安装了可旋转和水平倾斜的斜台,将试件在斜台一次装夹下,测量试件在不同状态下的转动惯量,利用坐标转换法计算出物体三轴转动惯量和惯性矩等质量特性参数方法。阐述了一次装夹下物体质量质心及转动惯量测量原理,讨论了产生测量误差主要原因,分析了斜台倾角误差对测量精度的影响。     

190区超形变带的Harris公式分析

利用Harris的运动学转动惯量公式J(1 ) =2α + 43βω2 对 190区 5 6条超形变带的J(1 ) 实验提取值进行了拟合 ,并指定了它们的带首自旋和计算了动力学转动惯量J(2 ) 。发现所有这 5 6条超形变带J(1 ) 和J(2 ) 的计算值都与实验提取值符合得非常好 ,1 94Hg(1,3)和1 94Pb(1)的自旋指定值也与实验测定值一致     

灰度图象的惯性主轴方向特征

惯性主轴的方向是数字图象分析中重要的形状特征之一。本文对文献中给出的惯性主轴方向计算公式进行了分析,推导出灰度图象惯性主轴方向计算公式。     

130区和150区带首转动惯量的奇偶差分析

利用Bohr-Mottelson的I(I+1)展开三参数公式拟合能谱所定出的展开系数,计算130区和150区的超形变带的带首转动惯量。计算结果显出:它们的带着转动惯量没有表现出明显的奇偶差,说明130区和150区的原子核内对关联很弱。     

基于AutoCAD Mechanical的货架横梁设计

介绍了Autodesk AutoCAD Mechanical软件的转动惯量和挠度线的计算功能,并以实例介绍在货架横梁设计中的应用,对横梁的截面进行惯性矩的计算,并用惯性矩的计算结果计算挠度线和安全系数,提高了计算精度并加快了设计进度．     

空间3-TPS并联机床静平衡分析

对空间3-TPS并联机床的静平衡问题进行了理论分析及仿真优化.首先分析了机床自重产生的惯性力(力矩)对机床所造成的影响及驱动杆在整个工作空间中的输出力变化规律,然后采用液压平衡法和弹簧法平衡并联机床自重所造成的惯性力(力矩),最终大幅度降低了机床三驱动杆的输出力,实现了并联机床静平衡的目的.     

飞行器转动惯量测量方法研究

研究用扭摆法测量飞行器转动惯量,并对该方法的测量误差进行分析.分析了飞行器IXX与IYY(IZZ)的比值以及测试倾斜角对IYY(IZZ)测量精度的影响,得出当试件的IYY(IZZ)/ IXX大于5后,转动惯量的测试误差基本稳定的结论.     

飞轮动力学分析及其特殊要求下的结构参数优化

简要介绍某大型破碎设备及其飞轮结构的特点,建立其飞轮的动力学模型和优化数学表达式,设计并运用飞轮动力学分析与结构优化Matlab程序,研究飞轮在不同速度波动率下的结构尺寸和转动惯量,利用飞轮质量、转动惯量与结构参数之间的内存关系,获得能够满足机器转速平稳性要求的最优飞轮结构尺寸。     

清华大学物理系原子核结构实验研究进展

在清华大学百年校庆之际,我们对近年来清华大学物理系有关原子核结构实验研究的主要进展作一介绍,内容包括在A≈140缺中子核区核的形状驱动效应研究,如扁椭形变带、形状共存等;在A≈110丰中子核区核的多声子γ振动带结构、新手征二重带、新的准粒子带结构研究等;在A≈150丰中子核区核的八极形变研究等.研究成果对原子核结构的理解提供许多新的重要信息.