凸轮实测中角度基准偏移误差的消除方法

引起凸轮测量误差的主要原因之一是实测时的角度基准与理论设计时的角度基准不一致,本文利用凸轮的一次离散实测数据,采用分段抛物线拟合函数,以角度搜索法插值得到不同角度基准下的多组测量数据．从各组测量数据与设计数据的各个最大偏差值中,找到最小值,它所对应的角度基准即为该凸轮的准确的角度基准．通过编程并在实测凸轮中验证了此方法的可靠性．     

机车柴油机凸轮升程起始点最优解的研究

在检验凸轮时，凸轮升程起始点的偏差会影响凸轮的测量精度．为了剔除这个影响，本文采用有限傅立叶函数逼近的方法，根据实测升程值数据来建立受检凸轮的数学模型；以此数学模型为依据，求出在不同角度偏差下的凸轮升程表，进而利用一维最优化的方法来求得符合最小条件的升程起始点偏差；利用此偏差求出实际升程表，此组数据是已经剔除了由升程起始点偏差所引起的误差，该实际升程表能客观地反映加工误差的大小，具有较高的可信度．最后给出机车１６Ｖ２４０型柴油机上的供油及进气凸轮的实测例子，显示了此种方法的有效性．     

电阻应变片贴装方位偏差对测量结果的影响

认为电阻应变片可以测量构件受的力、力矩、压力等物理量 ,贴装方位不准确是造成应变测量误差的主要原因 ,分析讨论了电阻应变片在一维、二维应力状态下贴装方位偏差所造成的测量误差及其变化规律 :一维情况下 ,相对误差γ不仅与角偏差△α有关 ,而且还与主应变方向的夹角α和所测件泊松比μ有关 .特别的 ,在α =0 ,△α <5°时 ,γ <1 % (μ =0 .2 85 ) ;α≠ 0时 ,随着α的增大 ,△α对所测γ的影响就越大 .二维 ,电阻应变片贴装方位偏差△α造成测量误差γ与两主应变之比ρ及α角有关 ,当ρ一定时 ,α角越大 ,偏差角△α对测量的影响就越显著 .最后 ,设计了实验 ,对一维应力状态下的分析结果进行了验证 .为实际测量工作及传感器设计、制造提供了参考依据     

关于代数体函数Valiron亏值个数的估计

本文证明了如下定理:设 u(z)为 v 一值有穷级超越代数体函数,δ为任一正数:0<δ<1,置 F_δ={a|△(a)>δ,a∈(?)},则 F_δ为球距意义下的μ-集合,其中△(a)=1-(?)[N(r,a)/T(r,u)].     

计算无机含氧酸强度的新经验公式

建立一个新的计算无机含氧酸强度的经验公式: PK_m=(2.885-α)exp(△δ)-5(N-Q)+(4+α)(m-L)或Q=[PK_m-(2.885-α)exp(△δ)-(4+α)(m-L)]/5+N此式计算结果较理想,与实验值偏差小。     

迈克尔孙干涉仪和法—珀干涉仪的一种组合和一个精确确定光程变化相等的点的方法:(Ⅰ)理论

本文提出了用迈克尔孙干涉仪和法布里—珀罗干涉仪组合成的一种干涉仪。求出了其条纹中一点的光强度I,I=I_0cos~2γ/2/(1+FSin~2(δ/2))。表明这种组合成的干涉仪能将由迈克尔孙干涉仪产生的宽的等倾干涉条纹转变成法—珀干涉仪产生的细的等倾干涉条纹,测量精确度将得到提高。求出了迈克尔孙干涉仪的检测灵敏度△I/I_0=△γ/2和这种干涉仪的检测灵敏度△I/I_0=(1+F)sinδ△δ/2(1+Fsin~2(δ/2))~2。因子(1+F)sinδ/2(1+Fsin~2(δ/2))~2比1/2大得多。这一检测关系是非常灵敏的。这意味着这一方法能更精确地确定迈克尔孙干涉仪的一臂中某一点的位置。文中提出了一个精确确定这一点的方法。     

物理实验中有关误差体系改革的几点看法

1概述误差和不确定度居于两个不同的概念和体系．[1]所谓误差，通常的定义是：（1）式中ε为误差或测量误差，工为给出值或测得值，A为真值．由于测量时随机误差的不可避免，真值是不能得到的；即误差的数值是求不出来的．误差体系中还有一个重要概念是偏差，它指的是多次测量时某次测量值与算术平均值之差：△xi=－x（2）被称作偏差的还有算术平均偏差和标准偏差．偏差、算术平均偏差和标准偏差，它们在测量中的值都是确定的，也是能够计算出其数值来的．航胃不确定度是指由于误差的存在而对被测量不能肯定的程度，它是一个描述尚未确定的…     

测量基角度偏差对单量子态隐形传送的影响研究

量子隐形传态是量子信息传输的一种重要方式，在量子态传送过程中不可避免地存在信道噪声。本文构造了一组测量算符以分析量子态与测量算符偏差角度的关系，并给出了量子测量信道的信道传递矩阵。通过对未知单量子态隐形传送协议的分析，给出了发送方和接收方测量基的旋转偏差对量子态传送结果的影响，其中接收方的判定概率不再恒为0.25，且从测量信道获取的量子平均互信息量在旋转角为0或π时达到最大值。     

齿厚极限偏差与公法线极限偏差的图解法

《渐开线圆柱齿轮精度》(JB179-83)对齿轮副侧隙作了新规定,采用“基中心距”制,即固定中心距极限偏差,改变齿厚,以满足不同的侧隙要求,因此,中心距和齿厚极限偏差为其主要参数。 齿厚偏差△E,是在分度圆柱面上,齿厚的实际值S′与公称值S之差,即: △E=S′-S按照定义,齿厚是以分度圆弧长计值(弧齿厚),但在实际检测时,是以顶圆定位,测得分度圆弦齿厚,如图1所示,其合格性条件为: E_(SS)≥△E_S≥E_(Si)(△E_S=S′- S) 式中:E_(ss)-齿厚上极限偏差; E_(si)-齿厚下极限偏差; △E_s-齿厚偏差;S′-分度圆实际弦齿厚;     

EMF和电导率法对SDS胶束体系热力学性质研究

为深入了解表面活性剂溶液的性质，对其在使用和处理过程中的行为加以控制，在298K恒温下，用Na^＋选择性电极法测量了不同浓度的阴离子表面活性剂十二烷基硫酸钠（SDS）溶液的电动势（EMF），求出了其临界胶束浓度（Cmc）及反离子结合度，进而获得了反离子与胶束结合的经验平衡常数Kass,实验数据表明，随表面活性剂浓度增大，Kass降低，反离子与胶束表面的结合逐渐弱化，在289～328K测量了SDS溶液的电导率随浓度的变化，求出了不同温度下的Cmc值，发现随温度的变化Cmc曲线存在一个最低点．由Cmc与温度T的关系，计算了胶束化热力学参数△micG^0、△micH^0和△micS^0．结果表明，△micG^0在整个实验范围内均为负值，胶束化过程可以自发进行；△micH^0的值相对于T△micS^0小很多，胶束化过程为熵驱动过程．以上特征参数的确定，可为研究表面活性剂溶液的各种应用以及处理技术提供重要参考．     

实测开口凸轮廓线的分析与再设计

将拉格朗日三点数值公式应用于实测织机开口凸轮的廓线分析,根据凸轮机构运动简图及凸轮廓线的极坐标实测值可直接计算从动作的位移、速度、加速度,然后由求得的加速度曲线与理论规律的对比,通过计算机CAD重新设计从动件的运动规律.该方法适用于研究缺乏原始设计资料的凸轮机构及其它类型的平面凸轮机构.     

平面凸轮廓线实测数据的光顺及拟合

本文分析了凸轮廓线二阶导数连续的必要性,提出了以凸轮廓线一阶差商、二阶差商、法线倾角和曲率的差商为判据,修正凸轮廓线型值点,并保证其满足光顺条件的方法。文中还给出了可用于凸轮廓线拟合的三次样条和圆弧样条的求解方法。     

SMOOTHING AND CURVE-FITTING OF THE MEASURED DATA OF PLANE CAM PROFILE

The necessary continuity of the second order derivative or curvature of the cam profile has been analyzed. In order to guarantee the smoothness of the cam radius data, a proper method with which it could be possible to revise directly the first and the second order difference coefficients as well as the slope has been proposed. This method, applicable to different cam mechanisms by using a unified formula of correction, possesses the characteristics of simplicity, intuition and precision. Meanwhile, a cubic spline function for fitting the cam profile has also been described.     

弧面分度凸轮轮廓误差评定的数学模型

针对弧面分度凸轮轮廓面为一空间螺旋带、无法用常规仪器测量的问题,采用三坐标测量机实现了对凸轮轮廓面的数据采集;运用EB样条理论建立了凸轮轮廓面的误差评定模型.将根据该模型开发的误差评定软件应用于实际零件检测,证明该方法正确,简便易行     

空间凸轮机构啮合特性分析及加工理论研究

本文分析和研究了空间凸轮的啮合特性和加工机理,给出了加工中刀具与凸轮实际接触线和滚子与凸轮啮合的理论接触线的关系是影响凸轮廓面误差的主要原因,有利于空间凸轮加工精度的提高。     

平面凸轮廓线分析中牛顿插值法的应用及其误差探讨

关于平面凸轮廓线设计,现有文献中推出的凸轮廓线方程式,一般均是以凸轮转角为参数的函数。但生产实践中要求凸轮廓线的向径是以向径角为参数的函数。本文讨论了应用牛顿插值函数解决这个问题。该法简便灵活,易于进行误差估算。通过设计实例,探讨了线性插值、抛物插值、三次插值和四次插值的精确度,进行了误差分析计算,为高速凸轮设计提供依据;还分析了凸轮廓线误差对从动件运动规律的影响,为凸轮廓线设计中制定向径公差和凸轮廓线测绘分析中制定向径测量精度提供依据。     

摆动滚子从动件凸轮廓线曲率半径计算的新方法

滚子摆动从动件凸轮机构经高副低代后得到等效的铰链四杆机构，利用三心定理及弗列登斯坦定理对等效机构进行运动分析后，可以得到确定凸轮廓线曲率半径的图解法．在图解法的基础上应用矢量分析法推导出了摆动滚子从动件凸轮廓线曲线率半径的计算公式，这样，确定了凸轮机构的基本尺寸及运动规律之后，即可方便地计算出凸轮廓线曲率半径，且根据计算结果正负可直接判断出凸轮廓线上各点的凸凹特性．     

用样条函数插值方法分析实测凸轮

本文提出用三次样条函数插值方法分析实测凸轮,能有效地得到凸轮机构从动件的位移、速度、加速度值,精确度比较高。利用加密函数值获得按等间隔分段来分析凸轮机构的运动性能,最后将之应用于实例,并附有数表。该方法对于各种凸轮机构的运动分析,特别在缺乏分析资料(例如从国外引进设备等)的条件下均具有实用意义。     

铲齿凸轮理论廓线的设计研究

以铲齿凸轮理论廓线为研究对象,对其设计方法进行了深入研究,提出Hermite型的凸轮回程曲线设计.简要叙述了利用铲齿车床加工齿轮滚刀铲背曲面的基本原理.基于微分几何学和Hermite多项式插值理论,并结合曲线边界条件,给出了三次Hermite型回程曲线的参数方程.结合铲齿凸轮设计实例,比较Archimedes型和Hermite型回程曲线的运动特性曲线,并分析其对加工过程的影响,证明Hermite型曲线的优势.为提高设计效率,用C语言编写铲齿凸轮理论廓线辅助设计程序,并结合开源程序包gnuplot和LaTeX,以曲线图呈现设计结果.     

凸轮轮廓的计算机辅助设计

该软件系统不仅可以对平面凸轮机构进行准确的运动分析、精确的凸轮设计,还可以对所设计的凸轮机构进行形象的运动模拟显示。