驰豫型铁电体的新玻璃模型

对于驰豫铁电体与自旋玻璃、偶极玻璃的相似性已有大量研究，并以玻璃学中的Ｖｏｇｅｌ－Ｆｕｌｃｈｅｒ关系替代传统的Ｄｅｂｙｅ关系，用于描述驰豫型铁电体的介电行为。着重讨论驰豫型铁电体与自旋玻璃、偶极玻璃的差异性。并以此为依据提出了一个能更好地表征驰豫型铁电体介电行为的新关系。     

C60取向驰豫的极限动力学研究

用极限动力学模型研究了C60分子在有序－无序相变和玻璃态相变间的驰豫行为,结果表明：KWW方程的非指数因子β与双取向态间的能极差有关,则其值与实验结果相符,导出了38度取向态的密度表达式,计算结果在85K和90K与实验值吻合,讨论了双能级的C60分子从非平衡态到平衡态的驰豫行为,其总的驰豫时间决定于其中一个较短的驰豫时间,伸展指数形式保持不变,在85K以下,具有较长驰豫时间的近邻分子会咬合跳跃单元以冻结取向态间的比例变化。     

PZN基陶瓷超低频介电驰豫的研究

采用线变零起始电压法，对Ｐｂ（Ｚｎ１／３Ｎｂ２／３）Ｏ３基陶瓷样品在－１５０－１７６０℃温度范围内的超慢介电驰豫进行了详细测试；并结构普适型驰豫函数进行了实验数据的有效拟合，实现了介电常数从时域向频域的傅利叶转换，从而得到该样品的超低频（１０＾５－１０＾－１Ｈｚ）介电频谱、温谱。     

凝聚态物质驰豫：分维时间模型

本文提出凝聚态物质驰豫的一个简单的分维时间模型，理论研究表明，凝聚态物质内的反常驰豫是由于绝热近似遭破坏的结果，且需要引入三个不同时间标度描述间断驰豫过程替代连续驰豫过程．本文提出模型不仅能很自然给出持续指数型驰豫ｅｘｐ［－（ｔ／τ）β］，而且能解释实验中观测到β的标度行为．     

玻璃基质中稀土离子的多声子过程有效频率

多声子过程中的能量传递几率与无辐射驰豫几率具有相似的函数表达式,其中的指数参数却并不相同,从三个方面分析得出,差异的原因主要在于有效频率的不同。     

铁电——驻极体复合材料的传导性和热电驰豫效应

研究了未极化的0—3模式、不同体积比的 TGS—PVDF 复合膜0℃至75℃的传导性和极化后的复合膜在0℃和30℃下的热电驰豫效应。发现复合膜中 TGS 与 PVDF 的耦合对复合膜的传导性和热电驰豫有影响,体积比约1∶1时影响较显著。复合膜的热电驰豫遵从 t~(1/2)规律,是空间电荷的驰豫效应。复合膜中耦合相实质上是组成复合材料的两相物质界面附近被束缚的局域空间电荷效应。     

PZN基陶瓷超低频介电弛豫的研究

采用线变零起始电压法，对Ｐｂ（Ｚｎ１／３Ｎｂ２／３）Ｏ３基陶瓷样品在－１５０～１６０℃温度范围内的超慢介电弛豫进行了详细测试；并结合普适型弛豫函数进行了实验数据的有效拟合，实现了介电常数从时域向频域的傅利叶转换，从而得到该样品的超低频（１０－５～１０－１Ｈｚ）介电频谱、温谱．观察到该样品的超低频介电温谱在居里温度点１１０℃附近存在扩散相变温区，并且在相变温区以下表现出明显的弛豫弥散现象、用热刺激电流（ＴＳＣ）得到样品的弛豫激活能Ｅ和本征驰豫时间τ０，并对其弛豫极化机制进行了讨论．     

玻璃基质中稀土离子的多声子过程有效频率

多声子过程中的能量传递几率与无辐射驰豫几率具有相似的函数表达式，其中的指数参数却并不相同，从三个方面分析得出，差异的原因主要在于有效频率的不同。     

非晶合金Fe50Ni30B20的磁驰豫的低能激发

在双能级模型及凝聚态物质的低频涨落，耗散和驰豫行为的统一理论基础上，研究了非晶合金Ｆｅ５０Ｎｉ３０Ｂ２０于４８０Ｋ退火２ｈ以后，在２５０－３５０Ｋ范围的磁后效谱，计算得到红外发散指数ｎ＝０．１１，特征驰豫时间τ∞＝２．８×１０＾－１７Ｓ．在驰豫峰温处，计算的表观激活能Ｅ为１．７ｅＶ，此结果与实验很好地一致。计算结果表明，对此非晶合金，磁后效是由于Ｂ原子跳跃引起Ｆｅ－Ｂ，Ｎｉ－Ｂ原子对的局域重排而导     

无序材料玻璃相变的关联特性

指出了由极值动力学所导出的活化能为Ngai由实验结果推导的表观活化能，对无序材料的玻璃相变温度区表现出的时间与温度关联性的分析发现：伸展指数的温度行为导致了VFT方程；介电驰豫的减慢来源于伸展行为和因子的温度行为，指出了标度理的适用条件为伸展指数不随温度而变化；提出了伸展指数函数由单一单元的衰减引起；von Schweidler函数由多个单元的共同衰减引起。     

无序材料中普适的弛豫速率函数及其动力学过程

根据Ngai提出的弛豫速率函数定义，导出了KWW函数、von Schweidler函数和幂函数三种经验拟合的弛豫函数的速率函数，并归纳了统一的表达式。基于理想的弛豫动力学方程模式耦合理动力学方程中引入阻尼顶的方法，提出了适用于弛豫函数和弛豫速率函数的动力学方程。讨论了阻尼因子随时间的变化及其与Ngai的关联因子、幂函数的指数因子的函数关系。通过分析聚合物材料的结晶度对弛豫过程的影响，得到了结晶度增加使关联作用减小的结论。     

高温气固悬浮试验台动态特性的研究

根据高温气固悬浮试验台的结构设计和实验方法的特点,采用阶跃信号测试法确定系统的动态特性参数,获取系统的传递函数,并分析了影响动态特性参数的各项因素。研究表明温度和流量是影响动态特性参数的主要因素,气体浓度对动态特性参数影响不大,可以采用传递函数来表达反应区内气体组分的浓度与烟气分析仪检测浓度之间的关系。     

基于时间序列分析的地表温度变化过程探讨

地表温度是地表与大气相互作用过程中的最重要的物理学参量之一。然而地表温度是一个动态的热平衡参量,受到地表能量平衡过程特别是大气湍流的影响,是一个动态变化的时间序列过程参量。为研究地表温度受大气湍流影响的机理和规律,选择西藏当雄和北京顺义地区为试验区,开展野外观测试验,对两个试验区的大气湍流通量数据和地表温度连续观测数据进行时间序列分析。定义了一个表征地表温度变化特征的参量——地表温度变化特征量,并通过时间序列分析的方法,分别对两个试验区的数据,建立了传递函数模型,并通过系数的置信区间讨论了两地模型的有效相等性。     

谱配置法研究导热系数为温度函数的对流-辐射肋片的效率

提出采用谱配置法求解导热系数随温度变化的对流-辐射肋片中的温度分布。在求解过程中,空间微分项采用Chebyshev多项式展开,空间上的温度分布采用谱配置法离散,将原本复杂的微分形式的能量守恒方程转化为矩阵形式的代数方程。能量守恒方程中存在两个非线性项,一项是由导热系数随温度变化而产生的,另一项是由肋片表面热辐射产生的;采用一种局部线性化的方法来降低能量守恒方程的非线性。谱配置法具有指数收敛速度,对于当前算例即使采用很小的计算节点也能获得较好的计算精度,通过谱配置法的计算结果与文献中结果相比较,发现谱配置法求解导热系数随温度变化的对流-辐射肋片问题是准确、有效的。最后,分析了一些量纲为1的参数,如导热系数变化率、对流-导热耦合参数、辐射-导热耦合参数对肋效率的影响规律。     

在多孔平板磁流体动力边界层吹吸与热辐射对流动影响

存在磁场时对多孔通道平板边界层流动和传热进行分析,无滑动边界条件相对应的、不同的速度滑移和温度滑移;并在温度方程中考虑热辐射条件。相应的动量和能量方程为非线性常微分方程;并将其进行相似变换。通过龙格库塔的计算方法获得这些方程的数值解。结果发现,增加滑移参数以及增加磁参数时,水平速度减少;增加的磁参数而温度增加;增加热滑参数而温度降低;热辐射增强了有效热扩散率并使温度上升。     

吸收LNG冷能的丙烷冷凝器低温传热性能

利用丙烷作为中间介质回收LNG冷量是解决LNG冷能利用过程中大温差传热问题的有效途径。对超临界LNG丙烷在冷凝器中的传热进行理论研究。根据丙烷所处的状态将LNG与丙烷的传热分为过热区、两相流区及过冷区。通过参数分析研究丙烷入口温度、冷凝器尺寸、丙烷流量等对冷凝器整体传热结果的影响规律。结果表明:适量增大LNG流量、减小丙烷通道的尺寸有利于LNG冷量的回收,而过热丙烷的入口温度对LNG冷量的回收影响不大;提高冷凝器传热效能的途径包括:找出最佳丙烷入口温度、适当减小丙烷流量以及减小丙烷通道尺寸。     

单相受热管移动参数模型的修正

在单相管移动参数模型的研究中仅根据时间常数来确定移动函数,不能恰当地反映实际状况。该文基于单相管理论传递函数,明确了动态参数在移动函数的选择过程中的决定性意义。借助于解析方法,发现原模型仅仅当动态参数在2左右时适用。对于不同的动态参数,需要采用不同的移动函数。因为动态参数越大则对象的纯延迟越大,所以要求移动函数的变化速度越快。以常用的高精度传递函数的响应曲线为参考比较了多种移动函数的特性。给出了由动态参数决定的移动函数的具体选取方式。结果表明,修正后的模型可以更准确地描述常用热工设备的运行状况。     

单相受热管移动参数模型的修正

在单相管移动参数模型的研究中仅根据时间常数来确定移动函数,不能恰当地反映实际状况。该文基于单相管理论传递函数,明确了动态参数在移动函数的选择过程中的决定性意义。借助于解析方法,发现原模型仅仅当动态参数在2左右时适用。对于不同的动态参数,需要采用不同的移动函数。因为动态参数越大则对象的纯延迟越大,所以要求移动函数的变化速度越快。以常用的高精度传递函数的响应曲线为参考比较了多种移动函数的特性。给出了由动态参数决定的移动函数的具体选取方式。结果表明,修正后的模型可以更准确地描述常用热工设备的运行状况。     

用脉冲应答法测定吸附平衡常数——传递函数法和富里叶分析法

本文按单参数模型用传递函数法和富里叶分析法求取H_2在低温变换催化剂上的吸附平衡常数,并对单参数模型和五参数模型求取的吸附平衡常数作了比较。     

钢管张力减径过程传热模型

为了提高钢管张力减径过程的轧制质量、降低能耗以及控制终轧温度的准确性,从而为钢管出炉温度提供科学设定依据,通过对传热机理分析,建立了钢管张力减径过程传热模型,给出了除鳞、轧制及空冷阶段钢管边界热流的计算式.基于塑性材料的变分原理,建立了轧制变形区的变形热计算模型.结果表明:变形热对钢管温度分布影响不可忽略;该模型能真实反映钢管在张力减径过程中的温度变化,与实测结果吻合较好,可用于钢管再加热和张力减径过程中的参数分析及工艺优化.