圈条铺放均匀程度的研究

在纺机上广泛采用的固定位置偏置圈条筒式圈条器存在着一个明显的缺点,其铺放的条子在气孔和条筒壁附近形成局部密度很高的区域,使铺放的均匀程度很差,影响条筒容量.改进的办法之一是采用能使其偏距(即偏置距离)作周期性变动的机构,以达到移密就疏,从而改善铺放均匀程度和增大条筒容量的效果,在某些机台上约可增加10%～15%的条子容量.这里对此作了定量分析和对比.     

小圈条最大容量时的气孔直径

本文通过分析计算，导出了小圈条最大容量时的气孔直径d0，有助于新机设计和老机改造时参考。     

结合环的约当微商

设R是一个结合环,满足由2x=0,x∈R,可推出x=0,N是R的一个非零理,D_1,D_2是R的二个约当微商,使D_1(N)和D_2(N)分别含有R的一个交换子正则元,且对任意a,b∈N,都有D_1(a)D_2(b)=D_2(b)D_1(a),则R是交换环。     

管材无模拉拔成形壁厚变化规律研究

对管材无模拉拔变形时壁厚变化进行了实验研究,分析了管材无模拉拔时壁厚变化的影响因素及影响规律。确定了管材无模拉拔时壁厚变化经验公式。实验结果发现,管材无模拉拔时,壁厚变化t_f/t_0与D_(if)/D_i,D_(0f)/D_0,(1-R_S)~(1/2)的值成正比。对于薄壁管材(当t_0/D_0<0.1)无模拉拔时,比例系数等于1,即K_1=K_2=K_3=1。     

负数无对数吗?

负数无对数是在实数范围内而说的,而在复数范围内负数是有对数的,下面就简述一下复数的对数,并以e为底说明之。先从指数谈起: 一、复数指数: 1.定义:若z=x+yi为任意复数。(其中x,y为任意实数)则e是用下式规定的: e~z=e~(x+yi)=e~x(cosy+isiny) 例:e~(7+2i)=e~7(cos2+isin2) e~(4-3i)=e~4[(cos(-3)+isin(-3)]=e~4(cos3-isin3)。 2.性质: ①上述规定是实数指数的自然推广。因为当y=0时,有e~z=e~(x+0)=e~x(cos0+isin0)=e~x。     

苯乙烯聚合的分子量分布 Ⅰ.全转化率范围的聚合反应速率

研究了100℃、120℃、140℃、160℃热引发苯乙烯聚合反应速率在0～95%转化率范围的变化规律,建立聚合反应动力学模型:R_p=A[M],A=(I/(k_1/k_p~2))~(1/2)=A_0+A_1x+A_2x~2+A_3x~3,(x为转化率,A_0,A_1,A_2,A_3不随x变化,与温度有一定函数关系)。发现链引发反应速率常数的变化规律:二级反应的K_(I2)=0.5390×10~7e~(-13 910/T);三级反应的K_(I3)=1.102 4×10~6e~(-14 094/T)。     

关于级数求和公式的注记

本文利用残数定理推出几个求级数和的公式并将[1]中公式作为推论3的特例.定理设 R(z)为有理函数,且满足条件:1)整数 z=n 不为极点;2)当 z→∞时,R(z)=O(|z|~(-2))时,则有sum from n=-∞ to +∞ R(n)e~(INnζ)=-sum from Res(R(z)(2πie~(izNζ))/(e~(2niz)-1);ζ)     

KZnF_3:Mn~(2+)的光谱和电子顺磁共振谱分析

本文使用Mn~(2+)的参量化d轨道和d~5电子Oh对称的双值不可约表示Hamiltonian矩阵对KZnF_3:Mn~(2+)和KMnF_3的吸收光谱和电子顺磁共振(EPR)谱进行了研究。从这些分析中我们得出了B、C和Dq对MnF_6~(4-)结构参量R的依靠关系,在实验误差范围内,B和C是常数,仅Dq随R变化,且给出了定量关系。并由KZnF_3:Mn~(2+)在15-300K温度范围内的吸收光谱和电子顺磁共振谱求得Mn~(2+)～F~-键长R的热膨胀为R=0.207 0～0.208 0nm.和dR/dT=3.508 8x10~(-6)nm/K。     

H3[Nd{C5H3N（COO）2}3].10H2O的晶体结构

应用四圆衍射仪测定了H_3[Nd{C_5H_3N(COO)_2}_3]·10H_2O晶体结构,晶体数据:C_(21)H_(32)N_3O_(22)Nd,空间群P2_1/c,a=1.794 5(5),b=1.0 24 4(3),c=1.866 5(4)nm,β=112.05(2)°,V=3.180 2nm~3,Z=4,Z=4,D_?=1.718,D_0=1.73g/cm~3,结构用直接法解出,最后R因子为0.048,测定结果表明,三个配体围绕中心Nd(Ⅲ)形成稍微畸变的三帽三方柱配位多面体,Nd-O和Nd-N键长分别在0.246 9～0.251 0nm和0.255 4～0.2575nm之间。整个结构以及羧基氧原子与水分子和水分子间氢键联结起来。氢键键长在0.274 3～0.298 8nm之间。     

材料塑性和线度对气孔体积相对变化的影响

建立了弹性固体中球形气孔的物理模型;应用固体力学和热学理论,研究了在外力作用下,固体中球形气孔体积相对变化Δ和负荷、材料塑性以及线度的关系;以Fe,Al和Pb为例,探讨了负荷、材料塑性和线度对Δ的影响.结果表明:气孔体积相对变化Δ随负荷增大而增大,其中负荷较小时,Δ随负荷的变化较慢;而负荷较大时,随负荷增大而迅速增大;负荷相同的情况下,应变参量μ较小材料的较大,且随负荷的变化较快,即气孔的存在对μ较小材料的影响较大;对同一材料,在相同负荷的情况下,气孔体积相对变化Δ随线度R=r/R0的增大而增大.     

液压卧式有芯卷取机的研制及在热轧窄带钢生产线上的应用

介绍国内第一套全液压卧式有芯卷取机研制情况及设备特点，提出一条新的卧式有芯取的生产工艺。并对新、旧生产工艺进行了功能、技术比较，在此基础上提出旧生产线产品规格延伸，工艺设备改造方案。     

中心卷取张力控制系统的研制

介绍在中心卷取张力控制系统的设计中如何运用直接张力控制法和间接张力控制法，着重介绍如何将间接张力控制法的两种控制方式——最大力矩控制和复合控制有机结合起来。利用这些方法设计的系统更具合理性和实用性。     

起重机卷筒体质量求法的探讨

为了求出起重机卷筒体质量，提出一种利用古鲁金定理和AutoCAD软件求解的新方法，并通过实例分析得出这一方法可以既简便又准确地求出卷筒体质量。     

热轧带钢卷取温度控制中的自适应律

通过对一个实际的热轧带钢卷取温度控制系统长时间地观察和采样,归纳出一套适用面广、适应性强的自适应律。首先利用温度计算模型,结合目标与实测值得到自适应律的初值,经自适应计算后再去修正原简化模型进而提高模型计算精度,经过多次改进后,在现场使用效果良好。     

一种冷轧卷取机动态张力的变参数控制方法

基于冷轧卷取机张力控制系统的稳定性问题，指出动态张力模型是一个惯性环节，而且随着不同的工艺状况其模型参数也在变化，针对变参数模型，采用变参数的调节器才能维持张力系统动态响应特性不变．为此提出了基于确定性模型，并用数学方法计算出变化的参数，在工程最佳指标下去在线调节PI调节器参数，从而使控制系统在不同的工作条件下，维持工程最佳性能指标，达到最优控制效果．     

板带层流冷却过程控制方法

针对现有板带层流冷却系统中卷取温度预测模型及前馈、反馈控制算法存在的问题,研究了板带层流冷却过程控制方法;提出了基于层流冷却过程动态模型的预设定模型和卷取温度预报模型;为了增强前馈控制能力,尽量减少反馈调节作用,在预设定模型的基础上增加前馈补偿模型.仿真实验结果表明该方法是有效的.     

基于RBF-NN逆系统的卷取张力控制

 基于对卷取机张力间接控制过程的研究,以提高恒张力卷取控制精度为目的,引入径向基函数(RBF)神经网络及逆系统控制理论知识,结合卷取张力控制过程的物理特性,建立了张力控制逆系统模型,其仿真结果较为理想,对实际的生产有指导意义.     

窄带钢卷取张力的探讨

通过对某厂３５０－３００冷轧机组的测试，分析了其张力制度，并应用恒张力控制原理分析了卷取张力不恒定的原因，提出了改进措施。文中还结合现场实际情况，分析了带钢板形、厚差与张力的关系，找出了产品质量不佳的主要原因。