液面取水装置

抽取锅炉给水槽上部的高温水,可大幅度节减燃料费用。各行各业,为了节减锅炉燃料,将冷凝水回收到给水槽,预热后重新供锅炉使用。但是,由于给水槽的上部与下部具有显著的温度差,若取水口设在贮槽下部,则上部的高温水利用就有困难。给水槽内部上下水温差至少在15～25℃左右,这决定于贮槽大小。如1.2米高的贮槽,上部水温90℃,下部水温52℃,上下温差为38℃。     

下部绝热炉膛炉内传热计算方法探讨

根据炉内辐射换热的基本原理,分析了组装水管锅炉采用下部绝热炉膛后对炉内火焰温度沿高度变化规律的影响,提出了考虑下部绝热炉膛影响的炉内传热计算方法.并以实例计算验证.     

除污器应用研究

在运行的热水锅炉定期检验中,发现有很多的热水锅炉的锅筒内下部堆积了大量的泥砂和污物,这些泥砂和污物严重地影响着锅炉的使用寿命.     

测温元件安装技术的探讨

新乡豫新发电有限责任公司本期扩建工程装设两台440t/h循环流化床锅炉,是国内首台135MW、一次中间再热的循环流化床锅炉。循环流化床锅炉采用流态化的燃烧方式,使锅炉内的床料在一次风、二次风的作用下处于流化状态,并实现炉膛内的内循环和炉膛外的外循环,从而实现往复循环燃烧。锅炉总风量约为145kg/S,循环介质含有:煤粒(粒径≤7mm)、砂子(粒径≤0.6mm)、启动用原床料(最大粒径小于3mm)及石灰石。这些物料在一、二次风和高压硫化风的作用下具有较强的流体性质状态,因而使循环介质具有较大的冲击力和摩擦力。     

电站锅炉(火用)平衡计算分析

本文探讨了燃料(火用)和烟气(火用)的计算,阐明锅炉(火用)平衡计算的类型和原则,给出电站锅炉(E—670/140型)(火用)平衡的计算结果,并指出降低锅炉(火用)损、提高锅炉(火用)效率的途径和具体办法。本文还对影响燃烧(火用)损的一些因素予以分析讨论。     

下部钻具组合的特性分析

下部钻具组合的型式是影响井眼轨迹的重要因素之一。本文应用有限单元法,对下部钻具组合进行二维及三维静力分析,编制了相应的计算机程序。对下部钻县组合的工作特性进行了全面的分析。计算出了两种规格(12 1/4″井眼中的8″钻铤及8 1/2″井眼中的6 1/4″钻铤)、三种(一个、两个及三个扶正器)钻具组合的各种特性曲线,并从中优选出一些性能较好的钻具组合。文中还推荐出两种规格各九种型式性能较好的钻具组合,供定向钻井部门参考使用。     

基于GA-SVM算法烟叶部位致香成分差异性分析

采用高效液相色谱-气相色谱-质谱联用法(HPLC-GC-MS)测定中部和下部烟叶的巨豆三烯酮、β-紫罗兰酮、氧化紫罗兰酮、茄酮等11种致香成分,应用遗传算法(GA)对筛选出的8种致香成分建立中部和下部烟叶支持向量机(SVM)分类判别模型.结果表明,中部和下部烟叶的SVM分类判别模型的建模、留一法及预报准确率分别为95.45%,89.39%和81.25%.利用Fisher判别矢量方法考察了中部和下部烟叶的空间分布规律,分析出中部和下部烟叶致香成分中,巨豆三烯酮、β-紫罗兰酮、氧化紫罗兰酮差异显著.     

瑞明电厂125 MW燃煤锅炉SOFA低NOx燃烧技术

采用深度空气分级低NOx高效燃烧技术,提出了在下部燃烧器格局不变条件下最佳布置分离燃尽风高度的设计要求.采取了多切圆系统,改善了炉内温度场分布,从而有效防止结渣和高温腐蚀,保护了锅炉水冷壁.锅炉改造后NOx挥放水平可到350～400 mg/Nm3左右,炉内没有结渣等现象,飞灰含碳量没有明显增加,锅炉汽温汽压负荷全部达标.     

下部钻柱涡动机理及规律的实验研究

应用下部钻柱运动状态模拟实验装置,验证分析了下部钻柱涡动机理及规律.研究表明:(1)下部钻柱正向涡动源于钻柱重量、质量偏心等因素,反向涡动源于钻柱与井壁之间的碰摩作用.(2)下部钻柱与井壁之间是否发生碰摩,通常以下部钻柱的1阶临界转速为界.(3)下部钻柱反向涡动频率与自转频率之比等于钻柱半径与井眼间隙之比.     

节煤锅炉灶

目前,大食堂用的炉灶都是由炉堂和烟道构成,用砖、水泥和瓷砖垒起。这种灶在使用时,砖和水泥要吸收一部分热量,烟道还要散失一部分热量,热利用率低,烧水、炒菜慢,浪费时间。 本发明的目的是提供一种省时、省煤、热利用率高的节煤锅炉灶。 这种灶由炉堂和烟道构成,在炉堂下部设两个立板,进煤口两个立板上面为上挡火板,两个立板和炉圈之间装有隔板,这样既能抬高炉     

大兴煤矿北一东采区2_(-3)煤上行开采数值模拟

针对铁煤集团大兴煤矿北一东2_(-3)煤层上行开采工程,采用FLAC~(3D)计算程序对2_(-3)煤层上行开采条件下煤层及顶底板塑性破坏、下沉、应力变化规律进行了数值模拟与分析结果表明:4_(-2)煤是2_(-3)煤层上行开采的主要影响煤层,下部4_(-2)与7_(-2)煤层工作面的交错布置及工作面跳采方式的应用使2_(-3)煤层的不均匀变形和应力集中现象得到有效改善,下部两煤层开采后2_(-3)煤层是连续的,未出现断失或台阶状下沉的现象,2_(-3)煤上行开采是可行的.     

互花米草(Spartina alterniflora Loisel)和大绳草(Spartina cynosuroides(L.)Roth)的比较生化研究 Ⅰ.地上部与地下部糖类及氨基酸含量的测定

本文比较了互花米草(Spartina alterniflora Loisel)和大绳草(Spartina cynosuroides(L.)Roth)两种新引进海滩植物地上部及地下部糖类及氨基酸的含量。为二种米草的推广开发利用提供资料和科学依据。两种米草地上部及地下部均富含各种糖类及氨基酸。     

柴达木盆地红116井区岩性油藏成藏模式探讨

为进一步细化柴达木盆地红柳泉地区成藏过程的研究,针对红116井区下干柴沟组岩性油藏中原油成熟度的差异性,采用生物标志化合物对比、沉积相研究、荧光光谱等方法,对该地区的成藏模式进行了研究。研究结果表明:该区位于下干柴沟组的储层中发育有上部(深度介于3 248至3 252 m)的未熟原油(Ro0.5%)、中部(深度介于3 328.5至3 334.5 m)的成熟原油(0.8%Ro0.9%)和下部(深度介于3 368至3 376 m)的低熟原油(0.5%Ro0.7%)3种原油。在沉积砂体质量由下至上逐渐变差及两期成藏的前提条件下,早期的未熟油通过侧向运移至砂体质量最好的下部储层,后因构造变动向上调整至现今位置;晚期形成的低熟油和少量成熟油在密度分异的作用下,致使轻质成熟油聚集在中部储层,中质低熟油聚集在下部储层。     

秦岭特长隧道地区同位素水文地质研究

氢氧同位素的研究表明 ,秦岭特长隧道地区地下水可分为浅层风化裂隙水和下部构造裂隙水两类 ,两者均接受大气降水补给 ,但前者还接受部分地表水补给。下部水平均补给高度在 2 1 0 0 m(岭南 )和 2 2 0 0 m(岭北 )左右。浅层水的循环深度在 5 0 m以内 ,水交替作用强烈 ;而下部水通常可达 80 0 m范围 ,局部更深 ,水交替缓慢。同位素质量平衡计算表明 , 线平行导坑绝大部分集中涌水点的水量主要来自其自身所在下部含水系统的储存量 ,另一部分来自浅部含水系统地下水的补给量 ,两者的贡献目前大约分别为 66%和 3 4%。综合同位素研究结果 ,概化出隧址区水文地质概念模型。     

互花米草(Spartina alterniflora Loise(?))和大绳草(Spartina cynosuroides(L(?))Roth)的比较生化研究——Ⅰ.地上部与地下部糖类及氨基酸含量的测定

本文比较了互花米草(Spartina alterniflora Loisel)和大绳草(Spartina cynosuroides(L.)Roth)两种新引进海滩植物地上部及地下部糖类及氨基酸的含量。为二种米草的推广开发利用提供资料和科学依据。两种米草地上部及地下部均富含各种糖类及氨基酸。     

小型燃油燃气锅炉燃烧器选用探讨

一、前言:随着人们环保意识的增强,清洁燃料在各大中型城市已普遍使用,小型燃油(气)锅炉已逐步取代小型燃煤锅炉。由于锅炉结构形式各异,使用环境不同,燃油(气)锅炉对燃烧器的要求也各不相同。由于燃烧器选用不正确有的造成锅炉损坏事故,有的造成运行效果不理想使用户与供应商发生纠纷。如何正确选用燃烧器成了锅炉设计、使用等各方面共同关注的问题。本文仅就小型燃油(气)锅炉燃烧器的选用作一些探讨:二、燃烧器的选配原则:燃油、燃气锅炉燃烧器的选用,应根据锅炉本体的结构特点和性能要求及燃料特性结合用户使用条件进行选择     

将35t/h链条锅炉改造为CFB锅炉

同CFB锅炉相比,链条锅炉热效率低(50%～60%)、煤单耗高(标煤180 kg/t以上)、出汽率低(70%左右),不能满足节能和环保的要求.介绍了太重兴业热力公司将2台35t/h链条锅炉改造为CFB锅炉的主要改造内容,包括具体元件的选择及实施.     

KZW4—13型、KZW2—8型锅炉前后管板下部弓形区电测实验应力分析

对唐山锅炉厂生产的KZW 4—13型和KZW 2—8型锅炉前后管板下部弓形区,在各种结构工况下进行了冷态电测,并进行了分析。提出了改进设计的意见。     

锅炉前后管板下部弓形区的应力分析

对ＫＺＷ４－１３型锅炉前后管弧下部弓形区的应力进行了有限元计算和常温水压的电测试验测试结果与有限元计算结果符合较好，在此基础上，对该处进行了强度分析。     

COGAS非设计工况的蒸汽参数

本文建议,在解决无补充燃烧的废热锅炉热平衡的有关问题时,引用一个类似于效率的比率,并籍助于实践数据来考虑这一比率随动力装置负荷的变化。此外,本文讨论废热锅炉的两种运行方式:(1)P=常数,和(2)(G_s(T)~(1/2))/P=常数;并给出按(G_s(T)~(1/2))/P=常数运行时滑动蒸汽参数的确定方法。