对冲燃烧布置锅炉水冷壁高温腐蚀问题的研究

分析了对冲布置锅炉水冷壁高温腐蚀的原因,提出了用贴壁风来解决对冲布置锅炉水冷壁高温腐蚀的办法,并用计算机对３００ＭＷ机组前后墙旋流燃烧对冲锅炉燃烧过程进行了不同工况下的数值模拟,包括改变一次风速度、二次风内外风量比例、内二次风旋流强度、贴壁风的位置和速度等,通过比较得到了较为可行的贴壁风布置方案     

组合式贴壁风对660MW锅炉燃烧过程的影响

为防止电厂660 MW对冲燃烧锅炉出现水冷壁高温腐蚀现象,提出了锅炉前后墙和侧墙同时布置贴壁风的新型组合式方案.采用数值计算方法,对锅炉在原始工况和贴壁风工况下的炉内燃烧、传热及流动过程进行了数值模拟,重点考察了贴壁风对炉内速度场、温度场及烟气组分浓度场的影响.结果表明:模拟预测的强还原性区域与锅炉实际发生高温腐蚀区域相吻合;组合式贴壁风提高了侧墙的O2覆盖率,增加了覆盖区域的含氧量,而CO明显降低;贴壁风加入前后炉内燃烧温度和各组分浓度变化不大,对炉内燃烧几乎没有影响;从燃尽风引出的组合式贴壁风削弱了空气分级低氮燃烧作用,NOx排放略有增加.     

大型锅炉水冷壁高温腐蚀分析及改进措施

针对石门电厂锅炉水冷壁存在的高温腐蚀现象,通过高温腐蚀垢样分析断定硫化物型高温腐蚀,从煤的含硫量、煤质特性、炉内切圆大小、一次风气流偏转贴墙情况、煤粉细度等方面分析了水冷壁发生高温腐蚀的原因,研究认为靠近水冷壁的还原性气氛是造成高温腐蚀的重要原因,针对具体原因,提出了一次风反切、侧边风技术、运行调整等改进措施．     

660MW超临界π型炉添加贴壁风模拟研究

针对某660MW超临界锅炉水冷壁高温腐蚀存在的问题,使用FLUENT添加贴壁风进行了模拟。通过不同风速下的贴壁风模拟来寻找最优贴壁风风速,使得贴壁风覆盖半径大且对炉内燃烧影响小。模拟结果表明:冷态模拟下风率为4.47%时,既能很好的覆盖水冷壁受腐蚀表面,形成气体保护膜,又能最低程度对配风及炉内燃烧产生影响;热态模拟时,炉内的CO体积分数、H_2S体积分数都大范围降到安全值以下,添加贴壁风后高温火焰位置上升,但炉内最高点温度及高温区域面积基本没有变化;贴壁风添加后SO_2生成量几乎没有变化,NOx的生成量有一定程度的增加,但增加量较小,在可以接受的范围内。     

1025t/h煤粉锅炉水冷壁高温腐蚀的试验研究

研究结果表明水冷壁高温腐蚀的类型是因煤中含硫量较高、煤粉燃尽行程较长、运行调整不当引起的硫化物型腐蚀。通过燃烧运行调整措施,基本消除了锅炉高负荷时的水冷壁高温腐蚀现象。     

瑞明电厂125 MW燃煤锅炉SOFA低NOx燃烧技术

采用深度空气分级低NOx高效燃烧技术,提出了在下部燃烧器格局不变条件下最佳布置分离燃尽风高度的设计要求.采取了多切圆系统,改善了炉内温度场分布,从而有效防止结渣和高温腐蚀,保护了锅炉水冷壁.锅炉改造后NOx挥放水平可到350～400 mg/Nm3左右,炉内没有结渣等现象,飞灰含碳量没有明显增加,锅炉汽温汽压负荷全部达标.     

300MW双炉膛锅炉中煤粉颗粒的运动轨迹

对某发电厂300MW单炉体双炉膛直流锅炉的煤粉颗粒运动轨迹进行了数值模拟研究,结果表明：小煤粉颗粒的运动轨迹与炉内旋转气流基本一致,而中、大煤粉颗粒因气流对其的作用力不足以提供做旋转运动的向心力,做在热角区域气流急剧转弯时撞击在水冷壁上;由此分析了该锅炉烟气侧水冷壁高温腐蚀的某些原因,提出了发行方案,模拟结果显示：降低一次风喷口高度、加宽喷口宽度、采用水平浓谈风煤粉燃烧器,可以提高一次风射流的刚性,避免煤粉颗粒撞击在热角区域的水冷壁上,从而减少高温腐蚀的发生,改造后的性能测试结果表明,改造方案切实可行,取得了良好的运行佳绩。     

电站锅炉水冷壁高温腐蚀现象研究

为了研究水冷壁高温腐蚀经常发生的原因与腐蚀机理,以某电站锅炉水冷壁为研究对象,通过水冷壁的成分检测、厚度测量、力学性能试验,以及对腐蚀产物的扫描电镜分析、能谱分析、金相组织分析来研究引起水冷壁高温腐蚀的原因。研究结果表明：水冷壁的高温腐蚀产物可分为3层,每层腐蚀产物的形态与元素种类是不同的。该水冷壁高温腐蚀为硫酸盐型高温腐蚀,腐蚀的主要原因为生成的复合硫酸盐对管壁表面进行了破坏,而燃煤中的S、K、Na等物质的存在是发生高温腐蚀的内在根源。     

火电厂600MW超临界燃煤锅炉燃烧器运行特性分析

本文针对600MW超临界锅炉中,采用п型布置,单炉膛、低NOX轴向旋流燃烧器（LNA SB）前后墙对冲燃烧方式作出分析。     

浅析煤粉炉水冷壁高温腐蚀相关问题

锅炉效率是反映电厂经济性的重要指标,实际运行中普遍存在锅炉效率不高问题。本文主要在分析炉膛水冷壁的高温腐蚀现象基础上,重点对于减轻和防止煤粉炉水冷壁高温腐蚀的措施进行研究,对于提高电厂煤粉炉效率具有一定作用。     

水冷壁高温腐蚀机制及机器人检测技术

阐述了锅炉水冷壁发生高温腐蚀的机制与条件,介绍了用于火力发电站的锅炉水冷壁检测机器人的发展情况,以及各种爬壁机器人的本体结构、磁路设计及控制系统等。由此得出水冷壁检测机器人能够缩短作业周期、提高电站的经济效益、降低劳动强度并提高检测精度.     

浅析锅炉墙置对冲燃烧技术的有关问题

根据笔者以下对墙置对冲燃烧锅炉的了解,本文主要对B&W型旋流式燃烧器墙置对冲燃烧锅炉特点和运行性作了简要的分析,仅供参考.     

大容量燃煤电站锅炉水溶性离子排放特征

为了控制大气污染,研究了大容量燃煤锅炉对大气环境中水溶性离子排放特性。以采用四角切圆和旋流对冲燃烧方式的大容量电站燃煤锅炉各一台为研究对象,通过现场采集锅炉产生的可吸入颗粒物,对其进行化学分析。结果表明,采用旋流对冲燃烧方式的锅炉排放的水溶性离子浓度均高于采用四角切圆燃烧方式的锅炉。采用这两种燃烧方式的电站锅炉排放的水溶性离子均为细模态占优状态,其中旋流对冲燃烧方式排放的水溶性离子在细模态上所占份额最高可达82%。C a2 和SO42-是主要的水溶性离子,对旋流燃烧锅炉,分别占水溶性离子质量总和的38%和30%;对四角切圆燃烧锅炉,分别占水溶性离子质量总和的49%和35%。     

热力锅炉水冷壁防腐耐磨研究

佳木斯市达尔凯供热公司供热锅炉每年水冷壁爆管情况严重,多为炉内烟气对水冷壁磨损和高温腐蚀造成,其机理复杂,它与炉膛火焰温度、燃煤的含硫量、烟气与灰分颗粒的冲蚀密切相关.防止水冷壁高温腐蚀和磨损的常用方法有两类,即非表面防护方法和表面防护方法.本文针对佳木斯热力公司南湖2#炉,采用超音速电弧喷涂合金涂层工作寿命已近四年,认为采用热喷涂是锅炉水冷壁管束高温防腐耐磨涂层最可靠的解决方法.     

基于支持向量机和遗传算法的电站锅炉水冷壁高温腐蚀建模与燃烧优化

电站锅炉水冷壁的高温腐蚀是锅炉机组安全的严重威胁,强还原性气氛是导致高温腐蚀的主要原因,针对还原性气氛的特征指标CO浓度进行建模,并结合优化算法实现燃烧优化是控制还原性气氛的有效方法。应用支持向量机算法建立电站锅炉水冷壁周围CO浓度模型,利用热态实炉试验数据对模型进行训练和校验。该模型对不同试验工况下的CO浓度作出了较准确预测,应用该模型和遗传算法对锅炉进行以降低水冷壁周围CO浓度为目标的燃烧优化,结果表明,通过优化使CO浓度有比较明显的降低,与运行工况对比优化结果具有较高可信性,说明支持向量机模型与遗传算法的结合为锅炉水冷壁周围CO浓度的控制提供了有效工具。     

超超临界机组水冷壁向火侧裂纹和高温腐蚀原因分析

15CrMo合金管在锅炉水循环中常发生管壁开裂、腐蚀等现象.对使用2年的15CrMo合金管在锅炉上产生的裂纹进行分析.结果表明,管壁开裂均为单一裂纹,主要分布在水冷壁高温焊接区,向火面腐蚀较严重,且组织已球化,表现为高温腐蚀,由于焊接区应力集中,高温下易产生疲劳裂纹.     

循环流化床燃烧技术现状及发展趋势

从1979年芬兰生产首台商业化的循环流化床锅炉,到现在,世界上已有数百台循环流化床锅炉在运行。遍及欧、亚美洲许多国家。循环流化床燃烧技术与鼓泡床燃烧技术一样,出于化学工业的一种工艺技术。它一般由给料系统,循环燃烧室,高温分离装置和尾部受热面等组成,燃料和脱硫剂在循环床下部给入,一次风从布风板下部送入,二次风由燃烧室中部送入。其运行风速为5—10m／s,使炉内扰动强烈,并将燃料带出燃烧室。燃烧室内布置水冷壁受热面,炉温在850—900℃,以利一石灰石固硫。被气流携带出的高温物料,经分离器分离后送回燃烧室完成循环…     

燃煤锅炉水冷壁硫化物高温腐蚀试验

为了选择合适的燃煤锅炉水冷壁管材以减少高温腐蚀,模拟了燃煤锅炉的条件,对管材20G和45CT涂层进行了腐蚀试验研究.通过腐蚀增重量得出腐蚀动力学曲线,利用X射线衍射仪和能谱分析仪的扫描电镜,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量以及腐蚀产物的组成进行分析.试验结果表明,500℃以下45CT涂层的抗腐蚀性能明显优于20G.     

1000M W超超临界锅炉水冷壁超温原因分析及对策

正0引言本文针对HG-2994/28.25-YM4型超超临界锅炉垂直水冷壁特性,通过现场燃烧调整实验,发现了锅炉制粉系统、磨煤机组合方式、热一次风调平对锅炉水冷壁壁温的影响,并提出了相应控制调整策略,对同类型机组的调试和运行控制方式提供参考借鉴。     

卧式燃煤锅炉改烧生物质燃料的燃烧系统数值模拟

本文应用计算流体力学软件,对卧式燃煤锅炉改烧生物质燃料的燃烧系统进行了详细的数值模拟,包括二次风不同喷嘴角度,一二次风不同配比,二次风位置交错布置等情况炉膛内流场的分布情况,针对DZL4-1.25-AⅡ型锅炉进行模拟,并对模拟结果进行了理论分析,在模拟计算条件下喷嘴角度取30°,一二次风配比取7:3,喷嘴交错布置,一侧距离前墙1.4 m,另一侧距离前墙1.7 m时炉内流场达到最佳状态.本文的研究能为此类改造工程中燃烧系统的优化提供参考.