锅炉水冷壁两种壁温波动特点及其原因分析

针对锅炉水冷壁金属管壁温度的波动与水冷壁管横向裂纹失效,以 Ｓ Ｇ１０００ 和 Ｈ Ｇ２００８ 锅炉水冷壁壁温测量试验的结果为对象,根据不同的管壁温度波动特点,结合炉内、锅内传热分析,提出了不同的壁温波动原因：炉内不稳定结渣的脱落造成了 Ｈ Ｇ２００８ 控制循环锅炉水冷壁壁温的波动;蒸干传热恶化导致 Ｓ Ｈ１０００直流锅炉水冷壁壁温的波动．     

锅炉水冷壁两种壁温波动特点及其原因分析

针对锅炉水冷壁金属管壁温度的波动与水冷壁管横向裂纹失效,以ＳＧ１０００和ＨＧ２００８锅炉水冷壁壁温测量试验的结果为对象,根据不同的管壁温度波动特点,结合炉内,锅内传热分析,提出了不同的壁温波动原因：炉内不稳定结渣的脱落造成了ＨＧ２００８控制循环锅炉水冷壁壁温的波动;蒸干传热恶化导致ＳＨ１０００直流锅炉水冷壁壁温的波动。     

吹灰器故障造成直流锅炉水冷壁超温事故的分析

本文对超超临界直流锅炉水动力特性进行了分析,通过广东河源电厂1号机组吹灰器故障造成水冷壁金属管壁超温过程进行事故分析,得出超超临界锅炉水冷壁受热面超温的基本原因和预防措施,同时对处理过程中采取方法进行阐述,给解决超超临界直流锅炉水冷壁超温处理提供了另外一个思路。     

用"熔线法"对铂-30铑/铂-6铑热电偶在钯点温度的校正

本文讨论在空气常压下,用"熔线法"对Pt-30Rh/Pt-6Rh热电偶在钯点校正的复现性,以及炉温均匀性对校正测量值的影响.试验结果表明:热电偶在钯点的复现性为±1℃之内,可以在工业上作为一种简易方法对热电偶进行"监督性"的校验.     

徐州发电厂7号锅炉再热器超温原因分析及解决对策

运用冷态模化试验和热态管壁温度测试的方法分析再热器超温的原因,设计改造方案,并进行了具体实施,取得了很好的效果,为解决同类锅炉受热面超温问题提供有效措施.     

电站锅炉壁温安全监测系统研究

借助于过程仿真和热力系统建模技术,建立了一套锅炉高温受热面金属壁温在线监测与寿命预测系统．该系统以一体化过程模型开发平台（IMMS）为基础,通过高温受热面热力计算模型、金属壁温计算模型和管道寿命计算模型,利用火电厂现有的DCS、SIS及MIS等信息系统采集的机组运行数据,在线计算受热面管壁温度和寿命．应用结果表明,该系统可有效减少受热面超温爆管次数,保证锅炉安全、经济运行．     

浅谈75t/h CFB锅炉的技术改造

循环流化床锅炉（CFB）技术是一种新技术,在技术上还处于逐步开发和完善阶段,本文论述了山东华聚能源济二电厂对其所属的循环流化床锅炉所存在的问题,进行一系列改造的情况,通过对布风系统、返料系统、受热面进行卓有成效的改造,提高了锅炉的运行稳定性,延长了锅炉云新个周期。     

双炉膛直流炉蒸发系统的分布参数建模

通过建立双炉膛内水冷壁二维表面非均匀蒸发系统模型,利用炉膛三维温度场可视化检测系统获得的炉内实时烟气温度分布,研究双炉膛直流锅炉蒸发受热面的分布参数变化规律.提出用假想受热面处理双面水冷壁的方法,仿真研究证明了模型的正确性.双炉膛直流锅炉现场实测参数的模型检验表明:在90%负荷下前墙靠双面水冷壁附近角的壁温高于边缘处的壁温,计算的质量流量与设计值最大误差为8.56%,理论推算与电厂实际运行结果较一致.     

用于空间半导体区熔生长仿真系统的数学模型

本文提出一个晶体区熔生长的数学模型,可以根据炉管上十个热电偶的温度值计算出试样中的温场,再进一步计算出熔区位置、熔区宽度、生长界面的形状、生长速率和生长界面处的温度梯度等.材料科学家根据上述参数,可实时监控晶体的生长.     

1050MW高效超超临界机组再热汽温620℃精细化调整策略

正0前言某电厂锅炉为超超临界蒸发量3035t/h的锅炉,炉蒸汽参数为29.4MPa(a)/605℃/623℃,对应汽轮机的入口参数分别为28MPa/600/620℃。在其试运行阶段出现再热汽温620℃时,其金属管壁温度达到设计报警值的现象,对机组的经济、安全运行产生了不利影响。本文主要从锅炉燃烧、配风、吹灰优化等角度提出对策并解决了上述问题。本文对于大型对冲燃烧锅炉的燃烧配风及再热汽温调整具有一定的借鉴指导意义。     

基于污染率的锅炉高温受热面烟温测算

烟温作为锅炉受热面设计改造的重要参数，其数值的准确性有着重要意义。利用控制理论推导出积灰随时间成指数关系变化，依靠电厂DAS采集的较为准确的工质侧参数，依靠历史吹灰数据记录和热平衡迭代方法求出高温段受热面进出口烟温。在目前没有准确直接地测量高温段受热面烟温的情况下，该方法不失为一种手段，具有一定的实际应用及参考价值。     

石油焦与油页岩混合燃料流化床的着火特性

对石油焦与油页岩混合燃料的着火特性进行了试验。在流化床(CFB)中对2号混合燃料(油页岩与石油焦质量比3∶7)采用床下油枪点火,在冷态条件下,当底部床层温度增加到420℃左右时,少量燃料颗粒着火燃烧;待床层温度升到650℃时逐渐减少投油量,可使试验燃料顺利着火并稳定燃烧。当油页岩与石油焦的质量比为3∶7时,混合燃料的着火特性完全满足流化床运行要求;燃料挥发分含量是其着火温度的主要影响因素,除1号混合燃料外,其他4种混合燃料挥发分均大于茂名石化CFB锅炉设计烟煤的挥发分,2号混合燃料着火特性优于该CFB锅炉设计烟煤。     

上锅SG50412型400吨/时锅炉炉膛计算方法的研究

上锅SG50412型锅炉汽温偏低,根据黄岛等电厂的运行测定主蒸汽温度偏低40℃,由分析表明,该型锅炉汽温偏低是由于原炉膛计算方法(苏57年方法)所计算的(?)_(l计)″与实际的(?)_(l实)″存在严重偏差而引起的(实际偏低100℃)。文章在此基础上对炉膛计算方法进行了研究,分析了苏联计算方法存在的缺点以及原计算方法计算的(?)_(l计)″偏低的原因。最后推荐对于该型锅炉在炉膛几何形状较过去常用的情况发生变化时应采用本文所提出的炉膛计算方法。为验证分析的准确性,文章还对炉膛出口烟温和过热器受热面变化时汽温在定量方面的影响,为“综合治理”该型锅炉提供了计算依据。     

DG670/13.7-8锅炉低温再热器改造

对某电厂DG670/13.7-8型锅炉运行中出现的低温再热器汽温偏低、受热面管壁超温以及排烟温度偏高等问题进行原因分析,提出采取立式布置8根绕增加受热面积的改造方案,实施后取得了较为显著的效果,为解决同类型锅炉存在的类似问题提供借鉴经验。     

300MW直流锅炉管壁超温分析及控制措施

受热面超温将引起金属组织老化,产生蠕变爆管,受热面高温氧化腐蚀将导致管壁减薄而无效。针对300MW直流炉在开机、正常运行过程中,容易出现超温的情况进行分析,结合实际运行经验,提出了防止管壁超温的一些措施,以供参考。     

循环流化床锅炉燃烧室受热面传热系数计算方法

为确定循环流化床锅炉燃烧室受热面传热系数,在理论分析其影响因素的基础上,通过实践运行数据和测试数据得到了其计算方法及有关参数。该方法考虑了受热面结构、受热状况和物料浓度的影响。计算结果与一些循环流化床锅炉的实际情况比较,具有较高的精确度,误差在4%以内。该计算方法可用于130～420t/h循环床锅炉设计。     

有机热载体锅炉受热面管的瞬态传热模拟及结垢检测技术研究

以导热油为介质的有机热载体锅炉因其运行温度高,使用不当易发生有机热载体裂解和性能劣化、受热面结垢、过热,且较难通过宏观检验;发现常导致锅炉失效和火灾。建立了有机热载体锅炉受热面管的有限差分瞬态传热模型,研究了管壁结垢对受热面管温度分布的影响;并结合检验实例研究了红外热波无损检测技术在有机热载体锅炉检验中的应用,探索出一种有机热载体锅炉结垢检验新方法。     

循环流化床锅炉床温元件防护与更换浅谈

山东华宇电有限公司热电厂为3×135MW 460T循环流化床锅炉,炉膛内床温套管24支,共有床温元件共48支,分三排均匀的布置在布风板上方,所在区域为高温、高磨损区域,热电偶元件及保护套管经常出现损坏现象。如何能让床温元件长周期工作成为循环流化床锅炉热控人员比较关心的一个问题。为保证床温元件能更长周期的工作,使床温热电偶更换周期加长,特发表一些自己的浅见,与大家分享。     

循环流化床锅炉床温测点的数据处理策略

循环流化床锅炉的床温测点一般有16-60个,在炉膛密相区构筑了2～3层的测量网,全面反映整个床层的温度场分布。这些测点的数据被DCS系统处理为1个表征参数,用作燃烧自动调节的输入信号或经过限值比较后作为MFT信号。本文归纳了床温数据的常用处理方法,阐释了现行处理方法的缺点和弊端,介绍了安徽六安发电厂CFB锅炉床温测点的数据处理新策略——局域抑制法。     

动态人工热电偶法

结合半人工热电偶法和人工热电偶法的特点,提出了一种新的测量切削温度的方法——动态人工热电偶法.该方法具有人工热电偶法无需二次标定、能够测量绝缘体的切削温度以及半人工热电偶法能够直接测量切削区切削温度的特点.通过比较相同加工条件下新测量方法和半人工热电偶法分别测量的铝合金板铣削过程中切削区的温度值,验证了新方法的测量准确性.试验表明:动态人工热电偶法与半人工热电偶法的测量结果较为吻合.对于热电势,平均绝对误差小于2.5%,标准差小于0.9mV;对于温度值,平均绝对误差小于3%,标准差小于14℃.此外,利用动态人工热电偶法测量了环氧树脂切削区的温度变化情况,证明该方法能够有效测量绝缘体切削区的切削温度.