Ca－Ni－Ti－Bi多元微合金化铸铁电弧冷焊同质焊条的研究

通过Ｃａ－Ｎｉ－Ｔｉ－Ｂｉ多元合金的复合加入，研制出灰铁芯和球铁芯两种铸铁电弧冷焊条。对焊补区性能的测试结果表明：两种焊条获得的结合强度分别为ＨＴσｂ≥２００ＭＰａ，ＱＴσｂ≥４５０ＭＰａ，δ≮６％，硬度和颜色与母材一致；焊缝为铸铁组织，抗裂性好；熔合区基本无白口，机械加工性能良好。     

氟金云母可切削玻璃陶瓷的研究

本文选定Ｋ２Ｏ－ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｂ２Ｏ３－ＳｉＯ２－Ｆ系统为成分设计基础，制备出氟金云母为主晶相的可切削玻璃陶瓷，弯曲强度σｂ＝１６０ＭＰａ，断裂韧性ＫＩＣ＝２．１ＭＰａ·ｍ１２．组织特征为相互交错的云母晶体。     

微量元素Zr在Cu－Ni－Sn合金Spinodal分解中的行为

进行了含Ｚｒ的Ｃｕ－１４Ｎｉ－７Ｓｎ合金在Ｓｐｉｎｏｄａｌ分解时的硬化曲线及其ＴＥＭ研究．含Ｚｒ的合金经固溶后于４００℃时效６０ｍｉｎ可获中等强度（σｓ＝７２０ＭＰａ，σｂ＝１０５０ＭＰａ）和良好的延展性（δ＝１０％）．与不含Ｚｒ的合金对比，Ｚｒ可加速分解过程及提高分解初期的硬度．     

Cu－Ni－Sn合金在形变加深冷后的组织与性能

一般调幅结构铜合金的σｂ均在１０００ＭＰａ左右，属于中等强度．采用形变加深冷的新工艺，可获得１４００ＭＰａ以上高强度钢合金．还讨论了深冷后的组织和性能．     

碱土云母可切削玻璃陶瓷的研究

基于Ｂａ０．５Ｍｇ３（Ｓｉ３ＡｌＯ１０）Ｆ２－Ｍｇ２Ａｌ４Ｓｉ５Ｏ１８－Ｃａ３（ＰＯ４）２系统，制备出了含Ｂａ碱土云母为主晶相的可切削玻璃陶瓷，弯曲强度σｂ＝２２９ＭＰａ，断裂韧性ＫＩＣ＝２．４８ＭＰａ．ｍ＾１／２，钻孔速度大于７ｍｍ／ｍｉｎ。优良性能的获得借助于Ｂａ云母玻璃陶瓷可控的微观组织，即相互交错的云母晶体和“卷心菜”的组织特征。     

特种抗磨耐热合金滑轨的研究与应用

本文研究了特种抗磨耐热合金滑轨材料在１２５０℃环境下的高温性能。结果表明，在铬碳比为７０－１４０，碳为０．２％－０．４％时，高温瞬时抗拉强度σｂ≥５ＭＰａ氧化增重≤１ｇ．ｍ＾２．ｈ，该合金制造的滑轨经生产实际考核，节能降耗，使用寿命１年以上，可获得明显的经济效益。     

微量元素Sb，Te在ZA27合金中的作用

研究了微量元素Ｓｂ，Ｔｅ在ＺＡ２７合金中的作用。结果表明，单纯加入Ｓｂ或Ｔｅ时，均能提高ＺＡ２７合金的抗拉强度值，但塑性指标下降；Ｓｂ，Ｔｅ复合加入时，ＺＡ２７合金显示出了良好的综合性能指标，尤其是延伸率可大幅度提高，远远超过ＡＳＴＭ６６９－８２标准．Ｓｂ和Ｔｅ的作用主要是因为强成分过冷效应使得ＺＡ２７的凝固温度区间缩小，形成细小的花瓣状而不是树枝状初生晶，及减少或消除显微缩松，提高了ＺＡ２７合金的致密度．经Ｓｂ，Ｔｅ复合变质的ＺＡ２７合金，其抗拉强度σ＿ｂ最高可达４３８．１ＭＰａ，延伸率δ最高可达１７．３％．     

灰色关联分析在疲劳强度中的应用

钢材的疲劳极限是对机器零件进行抗疲劳设计及可靠性分析的必需数据，但许多钢材的疲劳极限数据往往很难查找。本文运用灰色系统理论对σ０．２、σｂ、σＭＣ、σ－１进行了关联度分析，给出了用σ０．２或ＲＭＣ计算σ－１的估算式。     

Al_2O_3颗粒增强钢基粉末冶金复合材料研究

作者采用粉末冶金方法，通过Ｘ－ｒａｙ衍射谱、ＳＥＭ观察等大量实验，研究了钢基－Ａｌ２Ｏ３金属陶瓷复合材料的烧结机理。用正交试验方法对烧结工艺参数和复合材料的组成进行了优化。试样经烧结并淬火处理，其硬度达ＨＲＣ６０～６５，相对密度Ｄ为９５％左右，抗拉强度σｂ为４３０～４６０ＭＰａ，延伸率δ为０．３５％～０．８５％，耐磨性能比６０钢（经淬火并低温回火）高６．６倍。     

C^＊—代数中两个正定元的谱几何平均

引入并研究了Ｃ＾＊－代数中两个正定元ａ与ｂ的谱几何平均ｆ（ａ，ｂ），给出了ｆ（ａ，ｂ）的各种表达形式和它的一系列重要性质，特别证明了；ｆ（ａ，ｂ）ａ与ｂ的对称函数；ｆ（ａ，ｂ）的谱σ（ｆ（ａ，ｂ））等σ（ａｂ）的平方根；当ａ与ｂ交换时，ｆ（ａ，ｂ）是ａｂ的平方根。     

一种Al—Si系高强度铸造铝合金的研制

阐述研制生产一种Ａｌ－Ｓｉ系高强度铸造铝合金，不用热处理强化σｂ即能达到３００Ｍｐａ，δ≥３％，用正交试验法先找出Ａｌ－Ｓｉ系多元合金的最佳化学成分，再用调整成分，变质处理等方法使该种合金的性能指标达到甚至超过日本ＡＤＣ１２合金。     

铈对Ni_3Al性能的影响

在含２０．５ａ％Ａｌ的Ｎｉ３Ａｌ合金中加入铈的研究结果表明：（１）含饰量大约高于０．０４ｗｔ％合金的冷轧性能很差，无法轧成薄材；（２）含铈量为０．０１１ｗｔ％的Ｎｉ３Ａｌ合金，在５５０℃等温１２０ｈ和１２００℃等温０．５ｈ的室温延伸率可达１６％，σｂ为９００ＭＰａ左右，断口为穿晶断裂形貌，综合机械性能好；而７５０℃等温４０ｈ和１０００℃等温１ｈ的室温延伸率仅为３％，σｂ为５００ＭＰａ左右，断口为沿晶形貌，综合机械性能差。     

σ—C—散布的M3—空间是M1—空间

设Ｋ是个闭遣传的拓扑空间类，如空闲Ｘ的每个非空闭子集有一点具有邻域属于Ｋ，则称Ｘ是Ｋ散布的。如Ｘ可表为可数个闭Ｋ散布子空间之并，称Ｘ是σ－Ｋ－散布的。 本文证明如下定理，设Ｋ是个闭遣传的拓扑空间类，每个Ｋ中的Ｍ３－空间都在类Ｐ中，则每个σ－Ｋ－散布的Ｍ３－空间在类Ｐ中．作为推论，得到每个σ－Ｃ－散布的Ｍ３－空间是Ｍ１－空间。     

固-液合金化 Fe-1Mn-1Cu-C 材料

采用５０Ｍｎ－５０Ｃｕ母合金粉末作添加剂及复压－热处理工艺制取Ｆｅ－１Ｍｎ－１Ｃｕ－（０．３～０．５）Ｃ烧结低合金钢．研究了实现固－液合金化的工艺条件及材料的性能．结果表明,在１０５０℃烧结３０ｍｉｎ,或在１１００℃烧结２０ｍｉｎ,均可通过固－液合金化方式,实现Ｍｎ,Ｃｕ两合金元素快速溶入Ｆｅ基体中．经复压－热处理后试样的性能可达到：密度ρ＝７．３１～７．５４ｇ／ｃｍ３;抗拉强度σｂ＝８６４～９６８ＭＰａ;冲击韧性αＫ＝１７．７～３４．８Ｊ／ｃｍ２．     

AFC—代数上的2—局部导子

设Ａ是一个代数,Ｍ是一个Ａ－双模,映射θ：Ａ→Ｍ称为２－局部导子,如果任给ａ,ｂ∈Ａ,存在导子θａ,ｂ：Ａ→Ｍ使得θａ,ｂ（ａ）θ（ａ）,θａ,ｂ（ｂ）＝θ（ｂ）（θ没有假设是线性的和满的）。本文证明ＡＦＣ＾８－代数Ａ到范数Ａ－双模Ｍ上的２－局部导子是导子。     

σ—序列Meso—紧宽间的逆极限

该文得到如下结果：设Ｘ是逆系统｛Ｘα，πβ＾α，∧｝的逆极限，│∧│＝λ，假设每个投射πα：Ｘ→Ｘα是开且到上的，Ｘ是λ－仿紧的，如果每个Ｘα是σ－序列Ｍｅｓｏ－紧的，则Ｘ是σ－序列Ｍｅｓｏ－紧的。对遗传σ－序列Ｍｅｓｏ－紧性，我们有类似的结果。     

Φ—容忍 链图与强弦图

设二元对称函数Φ（ｘ，ｙ）＝ａσ（ｘ，ｙ）＋ｂδ（ｘ，ｙ），这里ａ，ｂ∈Ｒ，σ（ｘ，ｙ）＝ｘ＋ｙ，δ（ｘ，ｙ）＝｜ｘ－ｙ｜，Ｊａｃｏｂｓｏｎ等引入Φ－容忍链图的概念。本文证明了当｜ｂ｜＜ａ时，Φ－容忍链图是强弦图，并且考查了Φ－容忍链图的禁用子图。     

ZA27合金熔炼

１ＺＡ２７合金的化学成分及机械性能表１ＺＡ２７合金的化学成分主要成分％杂质含量＜％ＡｌＣｕＭｇＺｎＦｅＰｂＣｄＳｎ２５－２８２．０－２．５０．０１－０．０２余量０．１００．００４０．００３０．００２表２ＺＡ２７合金的物理性能σｂＭＰａσａＭＰａδｓ％ＨＢ密度ｇ／３８０－４４１３６５－３７２２．５－１１９０－１２５５．０２材料准备表３炉料合金元素的标准名称牌号标准铝锭Ａ１９９７或Ａ１９９６ＧＢ１１９６－８３锌锭Ｚｎ－０或Ｚｎ－１ＧＢ４７０－８３镁锭Ｍｇ９９．９５ＧＢ３４９９－８３铜Ｃｕ－１ＧＢ４６６－８２中间合金ＡｌＣｕ－５０ＧＢ８７５３５－８８ＺｎＣｌ２二级以上ＧＢ１６２５－７９变质剂自制３工装准备燃油坩埚炉一台；ＷＲＮ－１２０ＥＵ－２测温仪一台；天平一架；其它炉炼工具自制。４熔炼及熔炼过程控制ＺｎＡｌ２７合金的熔炼与传统的有色合金熔炼过程无大的区别，其基本过程大致分为：准备（炉料、设备和工具）、加料、加热熔化、精炼变质、炉前检验和浇注六大步骤，较传统合金熔炼多了一道变质处理工序。其中熔炼过程温度的控制，精炼剂的脱水，合金的变质处理，回炉料的加入量等对合金的机械性能起着至关重要的作用。而整个熔炼过程则紧紧围绕...     

ZA27合金熔炼

１ＺＡ２７合金的化学成分及机械性能表１ＺＡ２７合金的化学成分主要成分％杂质含量＜％ＡｌＣｕＭｇＺｎＦｅＰｂＣｄＳｎ２５－２８２．０－２．５０．０１－０．０２余量０．１００．００４０．００３０．００２表２ＺＡ２７合金的物理性能σｂＭＰａσａＭＰａδｓ％ＨＢ密度ｇ／３８０－４４１３６５－３７２２．５－１１９０－１２５５．０２材料准备表３炉料合金元素的标准名称牌号标准铝锭Ａ１９９７或Ａ１９９６ＧＢ１１９６－８３锌锭Ｚｎ－０或Ｚｎ－１ＧＢ４７０－８３镁锭Ｍｇ９９．９５ＧＢ３４９９－８３铜Ｃｕ－１ＧＢ４６６－８２中间合金ＡｌＣｕ－５０ＧＢ８７５３５－８８ＺｎＣｌ２二级以上ＧＢ１６２５－７９变质剂自制３工装准备燃油坩埚炉一台；ＷＲＮ－１２０ＥＵ－２测温仪一台；天平一架；其它炉炼工具自制。４熔炼及熔炼过程控制ＺｎＡｌ２７合金的熔炼与传统的有色合金熔炼过程无大的区别，其基本过程大致分为：准备（炉料、设备和工具）、加料、加热熔化、精炼变质、炉前检验和浇注六大步骤，较传统合金熔炼多了一道变质处理工序。其中熔炼过程温度的控制，精炼剂的脱水，合金的变质处理，回炉料的加入量等对合金的机械性能起着至关重要的作用。而整个熔炼过程则紧紧围绕...     

含Nb低合金炉壳钢板控制轧制和控制冷却工艺

研究热轧工艺参数和轧后冷却条件对钢板力学性能影响。采用优化的控制轧制和控制冷却工艺生产出δｂ为５８５ＭＰａ、δｓ为４２０ＭＰａ、δｓ为２２％～２３％及－４０°Ａｋ值，６５Ｊ、６０℃Ａｋ值达２００Ｊ的综合力学性能的钢板。