大型基础下基底层状土的变形性状分析

基于土体变形理论，建立了大型基础下层状土的变形计算模型，运用自编程序SSBS(Simulating Subsidence of Building Subsoil)对工程算例进行了计算分析，并结合该算例的实测数据对计算结果进行了对比校验.研究结果表明:基坑降水使得基底上覆土层产生有效应力增量，且有效应力增量对基底变形的贡献不可忽略；同时，由于大型基础下基底附加应力的非均匀分布，导致最大荷载与最大变形点不一致，基础中心点非最大变形点；应用层状地基变形计算方法得到的变形计算结果更接近工程实际.研究结论可为大型基础下层状地基变形控制提供参考依据.     

非饱和土中力的传递机理与有效应力分析

从力的传递机理入手分析了非饱和土中有效应力。将非饱和土视为由土粒、收缩膜、孔隙水和孔隙气构成的四相介质,水气交界面的收缩膜与土粒构成土骨架系统,它受到表面张力以及土粒间可能出现的胶结力和嵌固力等的作用;非饱和土的流体（水体与气体）只传递无偏应力,而且受渗析作用的影响。根据非饱和土中在任一平面上内外作用力之间的平衡关系导出了可以考虑诸多因素的有效应力表达式。     

非饱和土抗剪强度的研究

非饱和土强度一直倍受理论界和工程界的广泛关注.该文比较Bishop和Fredlund等常见的非饱和土强度公式的优缺点.基于Mohr-Coulomb准则,通过一种有效应力和土水特征曲线推导出一种新的非饱和土强度公式.该式既考虑吸力对强度的贡献,也兼顾了饱和度对强度的影响.由GDS三轴仪进行了非饱和膨胀土的剪切试验,并与相关的试验进行比较,结果表明该非饱和土强度公式是合理和有效的.     

饱和土体串联与并联弹性力学模型

针对饱和土体中的串联与并联弹性力学模型，通过将固体中的应力分解为颗粒间应力和流体与颗粒的相互作用力，并且运用流体与颗粒间的作用力与反作用力相等，以及在不排水条件下土体总应变等于骨架的应变原理，对这两种模型的理论依据进行了证明和阐述。结果表明：饱和土体中的串联与并联弹性力学模型与Biot—Geerstma理论是一致的，且分别是该理论中弹性模量在骨架弹性模量为零和颗粒弹性压缩系数为零的两个特例；Terzaghi有效应力是“粒间应力”的平均值。     

双层地基渗流作用下有效应力性状研究

研究了一维向上渗流作用下双层地基有效应力的计算问题，推导了有效应力的计算公式，讨论了有效应力性状。渗流作用下土层有效应力由两部分组成：一部分是自重有效应力，由重力引起的，体现了静水压力的影响；另一部分是渗透有效应力，是由土层水头差产生的，体现超静水压力的影响，文后给出了实例计算。     

煤体有效应力与膨胀应力之间关系的分析

有效应力公式是研究岩体和流体相互作用的基础公式之一,为了更加真实的描述煤体的受力状态,采用理论分析和试验分析的方法,分析了这种由于煤吸附瓦斯发生膨胀在约束条件下所产生的膨胀应力与有效应力的关系,并得出了膨胀应力与有效应力之间的关系式。分析可知,煤吸附瓦斯将发生膨胀变形,吸附量越大,膨胀变形越大,当这种变形受阻时将会产生膨胀应力膨胀应力的存在,将使煤体应力增加,煤体强度降低,煤体更易破碎,将增加煤与瓦斯突出的危险性。     

数值模拟板料轧制形变累积的研究

板料轧制形变累积有利于细化晶粒组织,而多道次轧制能增大轧制板料的等效应变与等效应力,实现细化晶粒的目的.以低碳低合金钢AISI-4140板料为研究对象,应用数值模拟软件,仿真轧制过程.通过板料厚度t=4mm轧制为2mm;厚度t=4mm轧制为3mm,再进一步轧制为2mm.对比分析板料的等效应变、等效应力分布,表明在同样变形量条件下,多道次轧制比一道次变形应力大,细化微观组织作用也大.另外,轧制跟踪点的等效应变与应力值在靠近上、下轧辊比中间区域数值大,该区域的晶粒细化明显.     

有效应力对煤层气渗透率影响的研究

研究了有效应力对煤层瓦斯渗透率的影响，推导出的渗透率与有效应力之间的关系为三次多项式，并经实验进行了验证。     

非饱和土的有效应力原理与弹塑性模型研究

从孔隙水的保存状态出发，利用向后雄二的吸力效果理论，将饱和土的弹塑模型推广到非饱和土，推广方法概念清楚，适用性广，新引入的试验参数少且能由三轴试验测定，是否可行还能通过三轴试验加以检验，具有较大的实用性。     

基于蒙特卡罗法的结构可靠度分析

建立了桁架结构的有限元分析模型。采用蒙特卡罗法(Monte-Carlo Method),分析了输入随机变量对桁架可靠性的影响。结果表明:杆件横截面积对单元A1轴向应力的影响较大,是影响桁架失效概率的主要因素;同时单元A1的横截面积对桁架结构体积的变化起主要作用。