粪便污水与城市污水混合脱氮试验

采用广州市D污水厂倒置A2/O工艺的模拟装置合并处理粪便污水与城市污水脱氮.结果表明,HRT是脱氮和有机物去除最主要的影响因素,污泥回流比对脱氮影响最小.水温28～35 ℃时,最优工况确定为氨氮污泥负荷0.018 0 kg NH3-N/kg MLSS.d 、SRT 20 d、HRT 8.0 h、DO 2.0 mg·L-1、R 80%、r 150%,COD、NH3-N和TN平均去除率分别达到85.5%、98.5%和63.7%,且出水浓度均可满足<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB 18918-2002)一级A标准.     

A2/O工艺脱氮效果研究

分别考察了不同HRT、DO、混合液和污泥回流比、温度、C/N比等条件下,A2/O工艺的脱氮效果和有机物去除效果.结果表明,对于城市生活污水而言,当好氧区水力停留时间为6 h、DO为4 mg/L、混合液回流比为300%、污泥回流比为100%时,A2/O工艺能获得较好的脱氮效果和有机物去除效果.     

影响膜生物反应器同步硝化反硝化因素研究

通过控制膜生物反应器(MBR)中溶解氧(DO)浓度、碳氮比(C/N)、污泥浓度(MLSS)和水力停留时间(HRT)等摸索了实现同步硝化反硝化的工艺条件,同时对好氧反应器中实现同步硝化反硝化的机理进行了探讨.化学需氧量(COD)在250 mg/L左右,C/N为10～30∶1,MLSS为5 g/L,HRT为5.0 h,DO为0.6～0.8 mg/L时,总氮去除率达86.0%,取得了良好的总氮去除效果,表明由于好氧反应器中缺氧区的存在,控制好操作条件可以实现同步硝化反硝化.体系中氨氮、硝态氮浓度的变化与总氮去除的关系说明短程反硝化现象的存在,而且在实现同步硝化反硝化过程中发挥着重要的作用.     

影响MBR处理高盐废水效果的因素研究

本文采用MBR工艺对高盐度废水处理的影响因素进行研究。试验条件如下:污水中海水比例为50%,COD为700～800mg/L,氨氮为80～100mg/L。分别研究了DO、HRT、MLSS对COD和氨氮去除率的影响。试验结果表明:在高盐度条件下,控制DO为1～2mg/L、HRT为12h、MLSS为7～8g/L时,COD和氨氮的平均去除率可分别达到91.91%和91.44%。     

A2/O工艺中HRT对系统脱氮除磷效率的影响

水力停留时间是制约A2/O工艺的关键因素,直接影响系统的脱氮除磷效率.本试验采用了50 L的A2/O实验装置处理人工模拟生活污水,考察了不同水力停留时间(Hydraulic Residence Time.HRT)对A2/O工艺脱氮除磷的影响,实验结果表明,在厌氧:缺氧:好氧体积比为1∶1∶2,污泥回流比为75％,混合液...     

高MLSS条件下A~2/O工艺处理低碳城市污水的研究

对比研究了常规与高MLSS(混合液悬浮固体浓度)条件下,A~2/O(厌氧—缺氧—好氧)工艺对低碳城市污水中有机物的去除效率和脱氮、除磷的效率.结果表明:常规MLSS条件下,由于废水中碳源不足影响了缺氧段的反硝化效率,导致部分时段出水总氮质量浓度超标.提高A~2/O工艺的MLSS达到(5 000±500)mg/L,有机物去除效果基本不变,但出水总氮质量浓度明显下降(均值达到9.5mg/L),且好氧段硝化效果轻微增强.但受高MLSS条件下污泥龄长导致污泥产量低的影响,除磷效果下降,出水总氮升高.继续降低好氧段DO(溶解氧)浓度,并不会影响高MLSS条件下A~2/O工艺的硝化和反硝化效果.     

缺氧-好氧系统(A/0系统)处理废水的基础研究

缺氧-好氧系统(Anoxic/Oxic system简称A/O系统)是一项同时去碳与脱氮的废水处理新工艺.应用和推广A/O工艺处理含氮有机废水对水体氮污染的防治具有重要的现实意义. 在人工合成废水的模型试验中,A/O系统污泥负荷以0.1～0.2公斤BOD_5/公斤MLSS天;进水BOD_5∶TN>3∶1为宜.在上述条件下,A/O系统总氮去除率可达60%以上.本文还提出了一些改善污泥沉降性能的方法.     

缺氧-好氧系统(A/O系统)处理废水的基础研究

缺氧-好氧系统(Anoxic/Oxic system简称A/O系统)是一项同时去碳与脱氮的废水处理新工艺。应用和推广A/O工艺处理含氮有机废水对水体氮污染的防治具有重要的现实意义。在人工合成废水的模型试验中,A/O系统污泥负荷以0.1～0.2公斤BOD_5/公斤MLSS天;进水BOD_5:TN>3:1为宜。在上述条件下,A/O系统总氮去除率可达60％以上。本文还提出了一些改善污泥沉降性能的方法。     

DO对短程反硝化过程中N2O产量的影响

利用SBR反应器,考察不同溶解氧(DO)条件下NO2-反硝化过程中N2O产生及释放过程。研究结果表明:控制曝气量为0.3 L/min,进水NO2--N质量浓度为40 mg/L,体系DO质量浓度分别为0,0.1,0.3,0.5和0.7 mg/L时,反硝化过程N2O释放量分别为0.41,0.60,2.62,4.98,6.83 mg/L;随DO质量浓度的增加,反硝化速率明显降低;当DO质量浓度由0 mg/L增至0.7 mg/L时,每克混合液悬浮固体(MLSS)的NO2-反硝化速率由14.9 mg/(L.h)降至10.2 mg/(L.h),每克MLSS的N2O产生速率由0.2 mg/(L.h)增至1.9 mg/(L.h)。其原因为:高DO质量浓度对氧化亚氮还原酶具有较强的毒性,抑制了N2O的进一步还原过程;高NO2-的存在导致抑制了氧化亚氮还原酶的活性。降低A/O和A2/O等生物脱氮过程中缺氧反应器内部DO质量浓度,保证严格缺氧条件,是减少短程生物反硝化过程中N2O产量的关键因素。     

影响MBR处理高盐废水效果的因素研究

本文采用MBR工艺对高盐度废水处理的影响因素进行研究。试验条件如下：污水中海水比例为50％,COD为700-800mg／L,氨氮为80-100mg／L。分别研究了DO、HRT、MLSS对COD和氨氮去除率的影响。试验结果表明：在高盐度争件下,控制DO为1-2mg／L、HRT为12h、MLSS为7-8g／L时,COD和氨氮的平均去除率可分别达到91.91％和91.44％。     

一体式膜生物反应器处理中药废水的试验研究

针对中药废水具有COD高,水质变化大等特点,采用一体式膜生物反应器(MBR)对中药废水的厌氧反应器出水进行处理,在固定水力停留时间(HRT)为5 h的条件下,考察了进水COD质量浓度及污泥质量浓度(MLSS)与COD去除之间的关系.结果表明,当HRT为5 h,进水COD质量浓度小于3 000 mg/L时,膜出水COD小于30 mg/L,满足中水回用标准;当进水COD质量浓度为3 000～6 000 mg/L时,膜出水COD大于30 mg/L而小于100 mg/L,满足污水排放标准;当进水COD质量浓度大于6 000 mg/L,膜出水COD大于100 mg/L,不能满足污水排放标准.同时污泥质量浓度(MLSS)与COD去除的关系表明,为了达到更好的COD去除率,MBR的最佳MLSS应控制在7 543 mg/L.     

高盐度蜜饯加工废水处理技术的实验研究

采用投加改性硅藻土的物化反应与MBR的组合系统处理高盐度蜜饯水,研究了改性硅藻土投加量对Cl-去除率的变化和MLSS、HRT因素对MBR中CODcr和NH3-N去除效果的影响.实验表明,该组合工艺处理高盐度的蜜饯废水可取得良好的效果.     

LLMO对曝气池中污泥沉降性能及出水水质的影响

采用模拟城市污水处理厂A/O工艺的实验装置处理生活污水,以考察投加生物水处理剂LLMO对曝气池的污泥浓度、污泥沉降性能以及处理水水质(CODCr、TOC、T-N)的影响。通过15 d的观察,结果表明出水CODCr、、TOC、T-N都比较稳定,曝气池的悬浮物浓度(MLSS)、污泥容积指数(SVI)总体趋势亦比较稳定且略有下降。     

采用膜生物反应器处理回用洗浴废水

采用膜生物反应器对洗浴废水进行处理回用研究,确定该工艺最佳运行参数,并考察其用于洗浴废水回用的可行性。实验结果表明:膜生物反应器最佳运行条件为通量13~15 L/(m2.h),曝气量450~550 L/(m2.h),污泥质量浓度3.00~4.00 g/L;最佳条件下该工艺对洗浴废水的处理效能较高,化学需氧量、总氮、氨氮、总磷、阴离子表面活性剂、生物化学需氧量和浊度的去除率均高于90%,甚至达100%。     

A/OMBR组合工艺处理酞菁染料KN-G废水

采用厌氧-好氧膜生物反应器组合(A/O MBR)工艺,处理含酞菁染料KN-G废水.研究A/O MBR对酞菁印染废水的降解能力,以及在添加微量元素Mn和不同的进水pH值条件下的降解特性.结果表明:A/O MBR工艺对酞菁染料KN-G印染废水的化学需氧量去除率可达到90%以上,脱色率为63%;添加微量元素Mn,A/O MBR系统对酞菁染料KN-G染料的脱色率下降.当进水pH值为3.0时,平均脱色效率最高达到80%,在酸性条件下酞菁染料的脱色率优于碱性条件.     

复合式MBR处理化学合成类制药废水研究

采用复合式膜生物反应器（CMBR）对化学合成类制药废水的厌氧反应器出水进行处理研究,系统在不同的水力停留时间（HRT）下,各运行了一段时间,以此寻求最短HRT.实验结果表明,当HRT为10 h和5 h时,进水COD质量浓度在915.9-1 937.5 mg/L之间波动,复合式MBR的出水COD分别为62.5-141.7 mg/L和76.2-149.7 mg/L,COD去除率分别为88.7%-96%和85.7%-94.3%,均可以满足达标排放标准要求（150 mg/L）.当HRT为3 h时,出水COD质量浓度为176.2-291.7 mg/L,不能满足达标排放标准要求.复合式MBR处理化学合成类制药废水的最佳HRT应控制在5 h.污泥质量浓度（MLSS）与COD去除的关系表明,为了得到更好的COD去除率,复合式MBR的最佳MLSS应控制在7 000 mg/L左右.     

低、变温下处理豆制品废水的控制参数研究

在低温和变温情况下 ,研究了DO作为SBR法处理豆制品废水过程中的反应时间和反应过程的控制参数。采用SBR法研究了不同曝气量、初始污泥浓度和进水COD质量浓度等条件下 ,有机物在降解过程中温度对DO变化的影响。结果表明 ,在有机物快速降解阶段环境温度的变化很大程度地影响DO的变化趋势 ;在有机物达到难降解程度时 ,DO迅速大幅度升高并稳定于某一较高值。从理论上解释了DO受温度影响的原因。提出在低温和变温情况下 ,以DO作为SBR法反应时间和反应过程的控制参数仍是可行的     

MBR处理丁基黄药废水启动期好氧活性污泥特性

探讨利用膜生物反应器(MBR)处理丁基黄药(简称黄药)废水时的启动期及好氧活性污泥驯化过程的运行特征,分析其好氧活性污泥的形成过程、形态特征、性质及对污染物的去除机制.以啤酒污水处理曝气池污泥为接种污泥,以乙酸钠和黄药为碳源,培养及驯化絮体污泥.结果表明,MBR系统经过35 d启动及驯化即可达到正常运行状态,絮体污泥的SVI为100 mL/g,MLVSS/MLSS为0.75,生物量大且沉降性良好,COD及黄药去除率分别可以达到80%和90%.絮体污泥的形成及膜的高效截留增强了MBR运行的稳定性,为黄药废水的高效降解提供了保证.