Ti(C,N)基金属陶瓷中包覆结构的研究

利用先进的微观分析手段对Ｔｉ（Ｃ,Ｎ）基金属陶瓷中Ｔｉ（Ｃ,Ｎ）的包覆结构进行了较系统的研究,研究结果表明：在硬质相颗粒的周边,Ｔｉ和Ｎｉ元素具有明显的成分梯度,Ｗ和Ｍｏ元素主要集中分布于硬质相颗粒的包覆层中,并且其分布规律相似;Ｔｉ（Ｃ,Ｎ）芯与粘结相Ｎｉ之间存在的包覆层是一种过渡相,它改善了Ｎｉ对碳化物的润湿性,使粘结相与硬质相能较好地结合．     

Ti（C,N）基金属陶瓷相界面结合机理的研究

针对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷相界面的包覆层组织，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｗ和Ｍｏ在相界面的成分分布，Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）／粘结相相界面取向关系和高分辨原子像等，进行了研究。     

涂层成份及结构的X射线光电子谱分析

以硬质合金作为衬底，分别采用了化学涂层（ＣＶＤ）和物理化学涂层（ＰＣＶＤ）的技术涂复Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）－ＴｉＮ硬质膜，应用Ｘ射线光电子谱分析（ＸＰＳ）技术，研究涂层表面化学成分、元素化学状态、物相组成及其随深度的变化。涂层表面由Ｔｉ，Ｎ，Ｃ，Ｏ和Ｃｏ组成；表面物相包括ＴｉＮ，ＴｉＯ＿ｘ及ＣｏＯ．随着深度的增加，Ｔｉ：Ｎ迅速变为１，而ＴｉＯ＿ｘ和ＣｏＯ含量急剧减少．     

Ti对Al2O3／Ni复合材料相界面润湿及力学性能的影响

以无压烧结方式制备了Ａｌ２Ｏ３／２０％Ｎｉ（Ｔｉ）（体积分数）复合材料．通过分析Ｔｉ元素的分布状态，研究了Ｔｉ添加剂对Ａｌ２Ｏ３／２０％Ｎｉ复合材料相界面润湿及力学性能的影响规律．结果表明，Ｔｉ元素集中分布在Ａｌ２Ｏ３／Ｎｉ相界面附近，并通过促进相界面润湿，强化相界面结合而显著改善复合材料的力学性能．实验成分范围内，随Ｔｉ含量增加，三点弯曲强度提高，而断裂韧性在３％Ｔｉ（质量百分数）时具有最大值，为６．２ＭＰａｍ１２．断口形貌分析表明，复合材料的增韧机理为桥接机理     

用 N_2 背面保护焊接奥氏体钢管

研究了采用ＴＩＧ焊技术焊接１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢管子时，以Ｎ２代替Ａｒ背面保护焊缝的组织和性能，分析了根部焊缝表层中的Ｎ和Ｏ元素的分布，测量了焊缝中的δ－铁素体、Ｎ和Ｏ的含量．研究结果表明：Ｎ２可以代替Ａｒ背面保护１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢焊缝，焊缝表层的Ｎ，Ｏ的分布和焊缝中的δ－铁素体、Ｎ和Ｏ的含量无明显变化，焊接接头性能良好．     

Ti－Code12合金焊后退火对组织性能的影响

研究了Ｔｉ－Ｃｏｄｅ１２合金（Ｔｉ－０．３Ｍｏ－０．８Ｎｉ）焊后退火对组织和性能的影响．结果表明焊后退火将引起残存β相的共析分解，共析分解产物Ｔｉ２Ｎｉ相具有面心立方结构．合金的耐蚀性来源于α基体上Ｔｉ２Ｎｉ相的存在，Ｔｉ２Ｎｉ相既可在晶间沉淀，也能在晶内沉淀．本研究对Ｔｉ－Ｃｏｄｅ１２合金耐蚀性机理提出了直接证据．     

NEPE推进剂包覆层

研究了用于ＮＥＰＥ推进剂的三种不同类型的包覆层，测定了各种包覆层的力学性能、玻璃化温度、抗硝酸酯的迁移性及包覆层对ＮＥＰＥ推进剂粘结强度．     

回火温度对Ni—Cr—Al硬弹合金组织和性能的影响

研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ａｌ硬弹合金的组织和性能，实验结果表明，不同的回火温度析出γ、（Ｎｉ３Ａｌ）相和富Ｃｒ（α）相的颗粒大小与分布状态亦不同，在５５０℃，５ｈ回火处理时，析出γ、（Ｎｉ３Ａｌ）相的周围产生大量的富Ｃｒ（α）相，颗粒细小，弥散分布，使合金的咸底和弯曲强度有明显地提高。     

Al_2O_3 弥散 Ti(C,N)基金属陶瓷刀具

在Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷中，通过加入Ａｌ２Ｏ３弥散颗粒，使材料的硬度和高温性能都得到提高，从而获得更好的切削耐磨性。研究结果表明：Ａｌ２Ｏ３的引入使Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷的常温强度和韧性有所下降而硬度和高温力学性能得到了改善。切削试验表明：Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）－Ａｌ２Ｏ３系金属陶瓷比硬质合金、Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＣ复合陶瓷刀具有更好的切削性能。ＳＥＭ观察表明：在Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）－Ａｌ２Ｏ３金属陶瓷中，Ａｌ２Ｏ３与Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）有相互抑制晶粒生长的作用，使Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷的晶粒更细化     

铁镍代钴新型硬质合金的组织和性能

研究了热处理对粘结剂质量分数为１０％的ＷＣ－（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ）合金组织和性能的影响，结果表明：淬火－回火过程中，硬质相ＷＣ的形态、大小和分布基本上没有变化，但粘结相的结构有变化；烧结态粘结相为马氏体和少量残留奥氏体组成；淬火处理使烧结态合金中的残留奥氏体量减小；淬火后回火，粘结相中出现逆转变回火奥氏体；随回火温度升高，逆转变回火奥氏体增加。文中还讨论了烧结态粘结相中马氏体的形成和逆转变回火奥氏体产生的原因，以及不同回火处理态合金中逆转变回火奥氏体与合金性能的关系。     

回火温度对Ni－Cr－Al硬弹合金组织和性能的影响

研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ａｌ硬弹合金的组织和性能．实验结果表明，不同的回火温度析出γ＇（Ｎｉ_３Ａｌ）相和富Ｃｒ（α）相的颗粒大小与分布状态亦不同．在５５０℃，５ｈ回火处理时，析出γ＇（Ｎｉ_３Ａｌ）相的周围产生大量的富Ｃｒ（α）相，颗粒细小，弥散分布，使合金的硬度和弯曲强度有明显地提高．     

致密热解碳层的混合气体包覆工艺研究

致密热解碳层是高温气冷堆包覆燃料颗粒的关键组成。该文介绍了在流化床包覆炉中采用丙烯（Ｃ３Ｈ６）和乙炔（Ｃ２Ｈ２）的混合气体作为反应体系的包覆工艺，以消除只用丙烯作为包覆气体时产生的热效应。讨论了包覆工艺参数（沉积温度、乙炔浓度等）对致密热解碳层的密度、沉积速率和碳利用率的影响，确定了制备致密热解碳层的最佳工艺条件。研究的结果在生产规模流化床包覆炉中得到了验证和实际应用。     

非晶态Ni—P合金与TiC微粒复合镀的研究

利用复合电镀技术，制备了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金基ＴｉＣ复合镀层，测定了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层和（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的表面形貌、结构、硬度以及耐磨性。研究了ＴｉＣ微粒对镀层的弥散强化作用，与非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层相比，（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的硬度和耐磨性均超过了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层。     

单基包覆火药界面粘结强度研究

该文提出了一种改善单基包覆火药界面粘结强度的方法，其工艺过程如下：（１）将单基火药吸收增塑剂进行表面预处理；（２０进行包覆，制备了用增塑剂ＮＧ和ＤＢＰ进行表面预处理的２种单基包覆火药，与直接包覆的单克包覆火药作对比，进行老化和落锤冲击试验，测试其界面粘结强度。     

非晶态Ni－P合金与TiC微粒复合镀的研究

利用复合电镀技术，制备了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金基ＴｉＣ复合镀层．测定了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层和（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的表面形貌、结构、硬度以及耐磨性．研究了ＴｉＣ微粒对镀层的弥散强化作用．结果表明，与非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层相比，（Ｎｉ－Ｐ）－ＴｉＣ复合镀层的硬度和耐磨性均超过了非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层．     

（TiO2—Al—C）—（Ti—C—Ni）复合体系的自蔓燃热力学分析

研究了Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系添加剂对（ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｃ）－（Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ）复合体系化学反应热力学特性的影响。结果表明，单位质量热效应ΔＨ＾０与Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系在复合体系中所占质量比ｋ之间存在着严格的线性关系，其斜率仅由Ｎｉ在Ｔｉ－Ｃ－Ｎｉ系中所占质量比γ决定，而截距为一常数，等于ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｃ单位质量热效应。     

CeO2包覆TiO2的XPS研究

利用光电子能谱ＸＰＳ研究ＣｅＯ２包覆ＴｉＯ２后氧化还原性能。ＴＥＭ照片证明实验中制备出包覆材料：Ｃｅ３ｄ谱线说明加入ＴｉＯ２后ＣｅＯ２非常容易还原,吸氧时它能够再氧化。     

锐钛型TiO2性能研究：Ⅱ.锐钛型TiO2的光化学活性封闭及其 …

用水热法ＳｉＯ２致密包覆封闭锐钛型ＴｉＯ２表面的光化学活性点，以Ｃｒ２Ｏ７＾２－的还原反应考察包覆层的致密性及包覆效果，讨论了ＴｉＯ２浆液的浓度、温度、ＰＨ及保温熟化等反应条件对ＳｉＯ２致密包覆的影响。     

钛基合金阳极表面物相的研究：X射线衍射法

制备了四类Ｔｉ基合金阳极；用Ｘ射线衍射法确定了其表面物相的组成，该组成分别为：Ｔｉ－Ｎｉ（共五相）Ｔｉ３Ｎｉ．ＴｉＣ．ＴｉＢ．Ｔｉ２Ｂ５及Ｍｎ．Ｔｉ－Ｍｎ２等，并讨论了其抗钝化的原因。     

层状K－Ni－Ti金属氧化物的制备及性质研究

本文以ＫＮＯ３，Ｎｉ（ＮＯ３）２，ＴｉＯ２为原料，通过固相反应，制备出高结晶度Ｋ－Ｎｉ－Ｔｉ层状金属氧化物（简称“ＬＭＯ”），并详细考察了制备条件，筛选出最佳合成条件。经ＸＲＤ，ＳＥＭ，ＴＧ－ＤＴＡ及ＢＥＴ表征，初步探讨了Ｋ－Ｎｉ－ＴｉＬＭＯ的基本性能，说明该ＬＭＯ具有较高的热稳定性。同时，ＨＡＣ，ＮＨ４Ｃｌ，正己铵的引入，使ＬＭＯ的网面间距由０．７８ｕｍ分别增加到０．８６ｎｍ，０．８８ｎｍ和２．３３ｎｍ．