热管蒸发段内质量注入对蒸汽流动影响的理论分析

从蒸发段质量注入角度着手，综合各方面的因素，分析了热管蒸汽温度、温差、压力、压力降及传热量的变化，得到了径向雷诺数Ｒｅｒ与蒸汽流动参数变化的曲线分布，研究表明热管的不等温性，蒸汽的压力损失和传热极限与质量注入多少有关。     

高温热管的冷冻起动极限

对高温热管的冷冻起动极限进行理论分析 ,给出冷冻起动极限的计算判据。通过对Ф2 5× 1 0 0 0mm的高温热管进行起动测试 ,发现当热管蒸发段长度设置较短时 ,该热管受到冷冻起动极限的制约 ,实验还对冷冻起动极限判据进行了验证     

分解炉内湍流流场的数学模型建立

对分解炉内气体湍流流场的数学模型建立进行了讨论,并对国内常见的喷腾式和喷旋式分解炉进行了分析,提出两种数学模型,为优化分解炉结构设计提供了理论依据。     

充液量对钠热管启动运行影响的实验研究

通过对３根充液量不同的钠热管进行实验，分析研究了充液量对钠热管启动运行过程的影响。结果发现φ２５ｍｍ×２．５ｍｍ长为１ｍ的钠热管内充约７８ｇ质量的钠为最佳，充液量过多或过少都将影响钠热管的正常工作。     

高温热管翅传热极限分析

对高温热管翅的传热极限进行分析，结果表明高温热管翅主要受到冷冻起动极限、声速传热极限和携带传热极限的制约，不受连续流动极限、粘性传热极限、毛细传热极限、沸腾传热极限的限制。     

电助熔玻璃窑炉中玻璃液流动的数值模拟

在概括国内玻璃液流动数值模拟现状的基础上,针对某生产玻璃纤维窑炉进行数值模拟,建立关于电助熔窑炉中玻璃液流动的三维数学模型,运用标准κ-ε湍流模型、P1辐射模型获得模拟结果。对结果分析发现,温度分布沿池高方向降低,池长和池宽方向两侧较低;中间温度较高,呈明显的梯状分布;玻璃液的流动中存在的3个回流有利于玻璃液的澄清和均化;其模拟结果均与实际相符,表明该数学模型能较全面地反映玻璃液的流动情况。     

CuO/水纳米流体悬浮液分散性能研究

通过在去离子水中添加纳米CuO颗粒,制备一种新型强化传热工质CuO/水纳米流体。采用离子型表面活性剂十二烷基苯磺酸钠(SDBS)、非离子型表面活性剂聚乙二醇6000(PEG6000)对纳米CuO颗粒进行分散,并对其zeta电位、粒度及吸光度进行测量。系统研究超声振动时间、表面活性剂种类和质量分数、pH值等对CuO/水纳米流体悬浮液分散性能的影响。实验结果表明,随超声振动时间的延长、分散剂浓度及pH值的增加,纳米CuO颗粒的分散性均出现先增后降的变化规律;纳米CuO颗粒的分散存在一个最佳超声振动时间、分散剂质量分数和pH值。纳米CuO在悬浮液中的最佳分散工艺条件为:超声振动时间1.5 h,pH=8,wSDBS=0.06%。     

高温热管声速传热极限的数学分析方法

介绍了几种典型声速传热极限的数学模型，给出计算声速传热极限在各种条件下的精确解和数值解，目的是为理论工作者提供数学分析方法，也为设计者提供设计计算的准确公式     

高温热管内蒸汽从分子流动到连续流动过程分析

对高温热管内蒸汽从自由分子流动到连续流动过程进行了描述，对前人给出的蒸汽处于自由分子流动、连续流动状态判断依据及转折温度计算公式在直径Ф3．2cm，长度为100cm的高温热管内进行实验验证，实验结果表明高温热管内蒸汽流动状态与理论分析相一致。     

SiO_2-水纳米流体稳定性及导热性能

采用两步法制备体积分数为0.1%~0.5%的S iO2-水纳米流体,并利用zeta电位、吸光度和粒度分析表征其悬浮稳定性,研究发现超声振动5 h其悬浮稳定性最佳。采用瞬态热线法测量纳米流体的导热系数,结果表明:纳米流体导热系数的变化与纳米颗粒体积分数和温度的变化成正比,其中25℃时体积分数为0.3%的S iO2-水纳米流体相对于水的导热系数提高11.5%,而在50℃时则提高46.5%。建立纳米流体导热系数模型,与其他模型比较发现,本理论模型更接近于实验值。