非晶态合金切变带可逆切变与退火脆化

等温退火或连续加热到脆化开始以前,退火前弯曲产生的切变带是可逆的。脆化开始激活能为69—72Kcal/mol,类似结晶激活能67—68Kcal/mol,如后者用X线第一峰等高测定的话。常用DSC(扫描示差热分析)数据制成Kissinger图测出的结晶激活能是错误的,因DSC热分析曲线的结晶开始点或结晶高峰点其X线第一峰高度不等似乎。退火脆化发生以前,切变带内结构改变是稳定的。脆化与结晶初始阶段有关。     

快凝M2十0．5B高速钢的过热组织

本文采用多种显微分析手段对快速凝固高速钢Ｍ２＋０．５Ｂ在过热状态下合金相的类型、形貌、分布情况及基体组织的亚结构类型进行了观察和分析，同时详细讨论了过热时第二相的粗化、分布情况及其原因．     

Fe-B-Si非晶合金晶化过程分析

采用DSC法测定了铁基非晶合金Fe_(78)B_(13)Si_9在连续加热条件下的晶化温度。并用透射电镜、X射线衍射仅、俄歇电子谱仪对Fe_(78)B_(13)Si_9非晶合金的淬态组织及晶化过程进行了较深入的研究。在淬态非晶合金中发现了极少量的晶化相FeAl_3。晶化过程中会出现二种形式的亚稳晶化相FeB和Fe_3B。最终得到的稳定晶化相为α-Fe(si)+Fe_2B+FeSi_2。     

非晶态Fe_(80)B_(20)-_xSi_x合金退火脆化的成分依赖性

本文研究了 Fe_(80)B_(20)-xSix 系列非晶态合金中 B、Si 元素含量对合金退火脆化行为的影响.在非晶态 Fe_(80)B_(20)-xSix 系列合金中,B、Si 含量分别为11.5at%和8.5at%的合金具有最小的退火脆化敏感性,但其脆化仍发生于晶化开始之前.     

金属玻璃Fe80B14Si6的退火脆化

本文采用Ｌｂｏｌｓｋｙ法作脆化判据，测定了金属玻璃Ｆｅ８０Ｂ１４Ｓｉ６的危险经温度；     

铁基非晶态合金晶化过程激活能的测定

阐述了Ｏｚａｗａ图法和Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ图法在测定铁基非晶态合金晶化过程激活能方面的应用，在满足不同加速率下的晶化温度所对应的晶化程度相同的前提下，用Ｏｚａｗａ图法和Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ图法测出的非晶态Ｆｅ７９Ｂ１６Ｓｉ５合金预晶化相α－Ｆｅ析出阶段的激自觉自愿能分别为３８２～４０７Ｋｊ／ｍｏｌ（Ｏｚａｗ图法）和３７４～３３９Ｋｊ／ｍｏｌ（Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ图法）测定结果十分接近，说明上述２种方法测     

快速凝固Cu-Cr合金导电性分析

分析了快速凝固与常规固溶处理后，Ｃｕ－０．８Ｃｒ合金导电性的差异及时效处理对合金导电性的影响。结果表明：快速凝固合金中过饱和的Ｃｒ原子是造成电阻率高的主要原因，晶体缺陷对电阻率的影响很小。时效过程中导电率的恢复是由Ｃｒ原子的析出并产生较大间距的Ｃｒ相所致。     

试论体育与素质教育

素质教育作为一种全新的教育理念 ,已成为学校教育改革的主旋律。体育作为学校教育的重要组成部分 ,以其鲜明的特性 ,在实施素质教育的过程中起到其它学科无法代替的作用。     

快速凝固 Cu-Cr-Zr-Mg 合金的原位再结晶与不连续再结晶

对快速凝固Ｃｕ－０．６Ｃｒ－０．１５Ｚｒ－０．０５Ｍｇ合金伴随时效析出的再结晶过程进行了观察和研究。发现该合金在形变后的时效过程中,析出相非常细小、弥散,阻碍了再结晶的进行,出现了原位再结晶与不连续再结晶同时发生的现象。在再结晶的形核和长大过程中,析出相在晶界前沿快速粗化或重新溶解,并在再结晶区域中重新析出,导致更加弥散的析出相分布。     

铁基非晶合金Fe_(75)Mn_1Si_4B_(20)及Fe_(73)Mn_3Si_4B_(20)的软磁性能的研究

试验研究了热处理对Fe75Mn 1 Si 4 B20及Fe73Mn 3 Si 4 B20铁基非晶合金磁性能的影响,退火处理后测试了静态和动态磁性能。同时给出了磁性能的最佳工艺参数。