4Cr5MoVSi(H11)钢内氧化型渗碳后性能的研究

4Cr5MoVSi(AISI H11)钢在 0.90～1.36％ 碳势下渗碳后,渗碳层组织由马氏体基体及均匀分布着的大量细小的粒状M_7C_3 型碳化物组成,致使H11钢表面硬度高达 HV1200左右,其耐磨性也明显优于 Cr12MoV钢。将 H11钢制成的 M16螺母冷冲头,经 CD渗碳处理后,其使用寿命为 Cr12MoV 钢的 2倍,且失效方式为均匀磨损。H11钢CD 渗碳的动力学受碳在奥氏体中的体积扩散控制。     

回火温度对新型冷作模具钢显微组织和性能的影响

由于莱氏体钢中含有大量的碳化物,常用的AISID2冷作磨具钢具有很高的耐磨性,但由此而易于崩裂且不易锻造及线切割加工。为此,调整其成分和热处理工艺而开发了一种新型模具钢(实验钢)。采用金相显微镜、硬度计及冲击实验机研究了回火温度对该新型钢显微组织硬度和冲击韧性的影响。结果表明,在1050℃淬火及500℃回火处理时,实验钢与D2钢相比所含碳化物较少且颗粒尺寸较小,而且在各种回火温度下其冲击韧性和硬度均高于D2钢。例如经500℃回火处理,其硬度与冲击韧性分别为HRC64和45J/cm2·由于排除了其中的粗大又不均匀的碳化物,实验钢组织大为改善,由此而消除了在使用中的崩裂失效现象并延长了使用寿命·     

TD处理的碳化钒覆层形成过程

利用纯镍标识钢的原始表面,研究了钢经TD处理所产生的碳化钒覆层形成过程。确认碳化钒覆层的形成之初是钒首先渗入钢中,与钢中的碳结合成碳化钒,该层形成后阻碍钒继续向钢中渗入。而后的碳化钒增厚转向钢表面外侧方向进行,增厚的过程是钢中的碳通过碳化钒层扩散到表面与沉积在钢表面的钒结合成碳化钒。     

自动配重新型遥控塔吊

目前我国塔吊均是一次性固定配重和高空登塔作业。塔臂的受力不均和操作者的失误致使折臂、翻塔事故时有发生。本小组通过分析其原因并结合国内外研究现状。对现有塔吊控制技术进行改进。采用S型拉压力传感器实时检测塔臂弯矩变化。自动控制配重实现动态平衡。利用无线电技术实现地面操作，通过制作塔吊模型。实现了系统的稳定运行。     

70Mn15钢制无磁模具的渗硼强化

利用液体渗硼对７０Ｍｎ１５Ｃｒ２Ａ１３ＶＷＭｏ钢制成的无磁模具进行处理。结果表明,其表面形成了Ｆｅ２Ｂ,硬度达ＨＶ１４５０,耐磨性提高５倍以上,磁导率为１．２５８μＨ／ｍ,模具的使用寿命提高了３倍以上。     

Fe-∑M-C多元合金奥氏体中碳活度的估算

本文证明了在三元以上的合金钢中,当奥氏体与碳化物相平衡时,合金元素对奥氏体中碳活度的影响具有叠加性质。根据M.Hillert模型推导了在这种条件下多元合金钢奥氏体中的碳活度的关系式,认为合金元素、铁在碳化物-奥氏体间的分配系数是很重要的。据此可以计算合金奥氏体中的碳活度,根据上述方法求出的碳活度,预测了实用合金钢内氧化型渗碳时所需要的碳势,预测值与实验结果符合较好。     

冷作模具钢的碳化钒覆层扩散处理

通过改进的TD法对冷作模具钢进行了VC覆层扩散处理的实验,同时测定了处理后的表面层组织、硬度及耐磨性,并绘制了处理的动力学曲线。工业性生产试验表明,冷作模具通过VC覆层扩散处理,其使用寿命提高了3倍。     

D2冷作模具钢的超低温处理

将D2冷作模具钢淬火后,再于-196℃的液氮中进行超低温处理,可消除残留奥氏体,而得到全部马氏体,并使组织进一步细化。D2 钢经超低温处理后其洛氏硬度(HRC)提高 4个单位,回火后的 a_K 值提高近 1倍,耐磨性也有所提高。用 D2钢制成的模具经超低温处理后,其使用寿命是普通处理的2.3倍。     

D2冷作模具钢的真空热处理

利用在真空加热炉内充入低压氩气的方法,对 D2钢进行加热和淬火处理,则 D2钢模具表面光洁度高,表面成分无变化,同时模具的变形量小,耐磨性有较大的提高。将这种真空热处理的 D2 钢制成的冷作模具应用于实际生产中,其使用寿命较之经盐浴加热处理的提高 33％。从而证明这是提高 D2 钢冷作模具的一种有效热处理工艺。     

D2冷作模具钢的回火转变研究

研究了D2冷作模具钢淬火后,在不同温度下回火的组织及性能变化规律,结果表明,引起D2钢二次硬化的原因,除了残留奥氏体的转变以外,另一个重要因素是VC,Mo_2C 等强化相的析出和沉淀。实验结果完善了D2冷作模具钢的二次硬化机制,并为D2钢的二次硬化处理提出最佳工艺。