Fe-M(M=Al,Nb,Si)的机械合金化研究

采用Ｘ射线衍射、扫描电镜、显微硬度测试等多种分析测试手段研究了纯元素混合粉末Ｆｅ５０Ａｌ５０、Ｆｅ５０Ｎｂ５０及Ｆｅ７５Ｓｉ２５的机械合金化过程．结果表明：球磨３０ｈ后，Ｆｅ５０Ｎｂ５０转变为非晶结构，Ｆｅ７５Ｓｉ２５粉末形成具有ｂｃｃ结构的α－Ｆｅ（Ｓｉ）固溶体，Ｆｅ５０Ａｌ５０的球磨产物为α－Ｆｅ（Ａｌ）＋Ｆｅ３Ａｌ＋Ａｌ１３Ｆｅ４三组混合结构．延－延组合的Ｆｅ５０Ａｌ５０及Ｆｅ５０Ｎｂｂ２５０形成具有层片复合结构的粉末．其显微硬度在球磨初期迅速增高，延长球磨时间，增高速度减慢最后趋于稳定．而延－脆组合的Ｆｅ７５Ｓｉ２５粉末在球磨初期则形成具有弥散复合结构的粉末，其粒度变化在球磨初期与Ｆｅ５０Ａｌ５０及Ｆｅ５０Ｎｂ５０不同，无明显增大趋势．对Ｆｅ－Ｍ机械合金化的产物进行了热力学分析．     

粉末烧结体热复压变形力的工程计算

阐述用机械压力机进行粉末热锻时Fe-0.22C粉末烧结体热复压变形力的工程计算.在相同温度下进行粉末烧结体热复压,锻造力的增加往往使锻造密度也增加.介绍了粉末烧结体热复压试验用的设备、材料及方法.通过热复压变形测定了一定锻造温度下的真实屈服应力σs.根据Kuhn关于多孔预制坯的屈服准则和热复压时的应力应变关系提出复压力的理论公式,可导得简化的热复压变形力的工程计算公式.本公式对粉末锻造实际生产有一定的实用意义.     

燃气具铜合金阀体挤压铸造成形压力的工程计算

采用挤压铸造代替压力铸造生产燃气具铜合金阀体,不仅克服了压铸件内部易形成气孔和氧化夹杂物的缺陷,而且提高了成品率及降低了产品成本.在分析了阀体挤压铸造成形过程的基础上,提出了成形压力计算的简化模型,并采用变形功法推导了成形压力计算公式,并用实例加以说明.计算结果与实测结果吻合良好.     

快淬Nd-Fe-B磁粉表面的包覆工艺

快淬Nd-Fe-B 粘结磁粉极易发生氧化和腐蚀，导致粘结磁体性能降低，为此，采用重铬酸盐钝化工艺，硅烷耦联剂包覆工艺，重铬酸盐钝化还原工艺以及重铬酸盐钝化还原－硅烷复合包覆工艺对Nd-Fe-B磁粉进行表面包覆，并采用热氧化增重实验及差示扫描量热分析仪测定包覆处理前后快淬Nd-Fe-B磁粉的抗氧化性能，进而比较各种表面处理工艺的优劣，结果表明，上述工艺方法均能改善Nd-Fe-B磁粉的抗氧化性能，进而比较各种表面处理工艺的优劣，结果表明，上述工艺方法均能改善Nd-Fe-B磁粉的抗氧化性，其中以硅烷耦联剂处理工艺，重铬酸盐纯化还原－硅烷复合包覆处理工艺形成的表面保护层的抗氧化性能为佳。     

烧结NdFeB系永磁材料的TEM观察

利用透射电镜对经过机械性能测试的烧结 Nd Fe B系永磁材料进行了微观组织结构的观察和分析 .结果表明 ,合金元素对 Nd Fe B的组织影响不大 ,主要都包括基体相 Nd2 Fe14B和富 Nd相 ,还有少量富 B相 ,含 Nd的样品中出现了棒状沉淀相粒子 .但是 ,在各种样品中都发现基体相中存在位错 ,这是和其他研究者的结果完全不同的 .