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1.
利用旋转水中熔体急冷法制备出表面光滑、光泽明亮的Fe_(71.5)Cr_(1.5)V_2Si_(10)B_(15)非晶金属丝。非晶丝的直径为100—200μm,丝的圆度达0.96,线性均匀度达0.98,丝长度大于25m。讨论了喷射温度、喷射速度、转筒速度及冷却液层厚度等因素对非晶丝的长度、圆度及均匀度的影响,为进一步研制高性能非晶丝提供了实验依据。 相似文献
2.
本文研究了廉价高性能富Nd混合稀土MR-Fe-B永磁合金的成分及其工艺因素对磁性能的影响。确定了这种铁基稀土永磁合金的最佳成分及最佳工艺制度。该永磁合金磁性能达到:B_r=1.15—1.28T(11.5—12.8 kGs),i~Hc=573—796kA/m(7.2-10.0kOe);(BH)_(max)=247—270kJ/m~3(31—34MGOe),在20—100℃范围内开路磁通可逆温度系数为-0.098%/℃,居里温度T_c=310℃,维氏硬度HV≥520。对其高矫顽力的机制进行了探讨,认为烧结态磁体的矫顽力主要来源于富 MR相的作用,而后烧态磁体的矫顽力的提高主要是反磁化校数目减少的缘故。 相似文献
3.
在(Nd,Fe)(76.5)Co_(15)Al_1B_(7.5)的基础上,研究丁Nd,Fe量变化对合金性能的影响,其形式为Nd_(18-x)Fe_(58.5+x)Co_(15)Al_1B_(7.5),x=1,2,3,4,结果合金最佳性能出现在Nd量为15—16at％之间。同时研究了用W,Mo,Zr,Nb替代Al的工作,其替代式为Nd_(16)Fe_(76.5)Co_(15)B_(7.5),M_1,M为W,Mo,Zr,Nb。W替代Al的合金有较好的磁性能和热稳定性能。 相似文献
4.
通过机械合金化方法对不同成分配比的Ｓｍ－Ｆｅ－Ｂ混合粉末经４０ｈ球磨球制备合金。利用Ｘ射线衍射，Ｆａｒａｄａｙ磁天平和ＹＪ－２５型静态应主仪研究了Ｓｍ－Ｆｅ－Ｂ合金的结构，磁化强度和磁致伸缩。 相似文献
5.
研究了非晶 Fe_(77.3)Cu_(0.7)Nb_(1.3)Si_(13.5)B_(7.2)合金在400～600℃的温度范围内退火后磁性的变化。磁性测量结果表明,获得高磁导率的最佳退火温度约540℃左右;经 X 射线衍射分析证实:在该温度下退火,非晶态合金已经晶化并形成体心立方结构的α—FeSi 固溶体,其晶粒直径约10～15nm。这种超细晶粒的纳米晶是高磁导率的根源。 相似文献
6.
Fe-Nb-B纳米晶合金的结构与磁性 总被引：6，自引：1，他引：6
利用X射线衍射,差热分析及静态磁性测量,研究了退火温度对不同成分的非晶Fe Nb B合金纳米晶化行为和磁性的影响·实验发现:在纳米晶化过程的初期出现磁硬化,矫顽力与最大磁导率均呈现不同程度的恶化·在硼化物(Fe2B和Fe3B)相析出前,具有纳米结构的合金由α Fe固溶体和非晶基体相组成,呈现较佳的软磁特性·随纳米晶相体积分数增加而呈现的磁软化现象可解释为由于纳米晶粒间距的减少,交换耦合增强所致· 相似文献
7.
本文研究了几种钴基非晶合金,经不同热处理后,在100℃ 时效的磁性稳定性。结果表明在时效过程中试样中的剩磁对保持磁性稳定性有利,感生磁各向异性的变化和磁致伸缩的大小对磁性稳定性有重要影响。 相似文献
8.
在加乙醇作为介质球磨(湿磨)条件下,采用6∶1的球料比,240r/min的转速,球磨x(Fe)∶x(Ni)=(100-y):y(原子百分数,y=32,36,50,79)粉末,采用X射线衍射分析方法,研究了球磨产物的相结构变化、晶粒尺寸变化及晶格常数的变化·发现了x(Fe)∶x(Ni)=64∶36粉末在加乙醇介质球磨条件下,Fe在fcc相中的含量随球磨时间的增加先增后减这一新现象,且在整个过程中伴随着晶格常数和晶粒尺寸的变化;对于相同球磨时间不同成分配比的Fe Ni混合粉末,随着粉末中Ni含量的增加,bcc相晶格常数减小,fcc相的晶格常数增大,fcc相中Fe的含量增加,晶粒尺寸减小· 相似文献
9.
本文提出一个面心立方金属中晶体取向转变的模型。依据这一模型,若在这{102}平面上有2/3的原子有规则地移动±1/6<211>a的距离,而其余原子停留在原位上不动,则晶体的取向将发生变化,此新取向可以描述为围绕基体的<102>轴旋转48°。用此模型解释了Ni-Fe软磁合金及铜中二次再结晶的某些实验结果。 相似文献
10.
在研究铁基稀土水磁材料的过程中,烧结后的磁体在某些后烧温度下,其退磁曲线上有台阶产生。经金相组织观察,电子探针的微区分析以及示差热分析结果表明,退磁曲线上出现台阶,是由于成分不均匀的区域造成的,它是两个大小不同的临界场的退磁曲线迭加的结果。 相似文献