压缩薄件死区边界滑移线函数的可积性

假定剪应力线性分布,对死区边界滑移线引进参变量t,确定滑移线转角φ与x间的可积函数,以换元积分求得死区接触表面总压力与平均单位压力分布的精确值;所得结果与目前数值积分结果基本一致,表明沿死区边界滑移线integral from n=0 to x φ_idx是可积的,从而在理论上验证了数值解法的可靠性。     

双曲线模平面变形拉拔挤压的曲线积分法

对双曲线模拉拨与挤压设定了运动许可速度场与应变速率场，用曲线积分与变上限积分求得摩擦功率与内部变形功率，从而对双曲线模平面变形拉拔挤压问题得到变形力的解析解．     

滑移线解与最小上界解一致的证明

以矢量分析方法建立了平冲头压入半无限体连续速度场并证明其散度为零，由上界定理经参量积分，广义积分求得冲头单位压力通解后，以待定参数法求得通解最小上界值，证明了该值与Ｐｒａｎｄｔｌ按滑移线方法得到的解相一致。     

工程法解析平冲头压入半无限体

以传统工程法解析了平冲头压入半无限体问题,并获得解析解。与滑移线场的解析结果 Prandtl 解及 Hill 解比较,相对误差不大于 0.35％。     

立轧对称-反对称抛物线狗骨模型轧制力的解析

为提高热轧产品质量,必须保证热轧带钢宽度尺寸精度,生产中多采用在粗轧机组处安装立辊轧机来进行控制,但立轧后板坯横断面会产生狗骨形状.首次建立了立轧对称-反对称抛物线狗骨函数模型和运动许可速度场.使用刚塑性第一变分原理,采用变上限积分得到立轧时总功率泛函和轧制力的解析解.将轧制力解析结果与有限元仿真值进行比较,误差在3%以内,与Yun模型比较误差不大于6.3%.采用本文模型预测现场轧制力的精度良好,可以满足现场控制要求.     

一种低焊接裂纹敏感性钢的奥氏体粗化温度研究

通过高温淬火试验观察试验钢奥氏体晶粒尺寸的变化情况.结合金相和TEM观察、显微硬度和第二相粒子的溶解度积公式分析了加热温度和保温时间对试验钢奥氏体晶粒粗化温度、第二相粒子的溶解情况以及显微硬度值的影响.结果表明:试验钢的奥氏体粗化温度在1200℃附近.当加热温度低于1200℃时,大量细小的第二相粒子阻碍奥氏体晶粒粗化;当加热温度高于1200℃时,细小的第二相粒子溶解,奥氏体晶粒出现异常长大.确定试验钢的合理加热温度为1150～1200℃,在此范围内可获得淬火组织的显微硬度值低于HV330.     

变分法解析中厚板轧后连续冷却正规阶段温度场

基于里兹不稳定温度场泛函,应用变分法求泛函极值,首次获得了中厚板轧后冷却正规阶段温度场的变分解,该解为抛物线型分布.该解与分离变量法获得的解析解及有限差分解比较表明,该解对分离变量法获得的解析解及有限差分解具有较高的逼近程度,误差均不超过6℃.同时推导出了平均温度,平均冷却速率,平均温度出现位置,心表温差以及冷却到容许误差所需要时间的解析式.最后通过实例证明了所获变分解的可靠性.     

线性和均布载荷下简支圆板的极限载荷

首次用加权余量法和Mises屈服准则对受线性和均布荷载共同作用下的简支圆板进行极限载荷分析,选择了3个不同的试函数,求得了极限载荷的解析解.该解为圆板半径和极限弯矩的函数,且随着圆板半径的增大而减小.结果表明,Tresca预测极限载荷的下限,TSS屈服准则预测极限载荷的上限,加权余量法预测的极限载荷均居于二者中间.     

板带轧制的上界理论解

文中推导了与Avitzur不同的运动许可速度场与应变速率场,经变上限积分与参变量积分未经数学简化获得轧制功率的上界理论解.该解与Avitzur按圆柱坐标系的解析结果作了比较.     

有鼓形平板锻造的应变速率矢量分析解法

该文开发了一种应变速率矢量的线性化积分方法.首先将有鼓形平板锻造等效应变速率表示成二维应变速率矢量,化为矢量内积后进行逐项积分;其次将逐项积分结果求和并引进鼓形参数计算公式,进而得到应力影响因子的解析解.结果表明,上述线性积分方法所得到的功率表达式与传统直接积分法的表达式相同.按该公式计算的总锻造力与按Avitzur公式计算的结果基本一致,两者比压缩试验的测量值高4.2%.