用调压室阻抗试验值推求稳定断面

利用调压室底部阻抗的模型试验成果，从调压室系统的基本微分方程出发，通过构造Liapunoff函数，得出了调压室稳定断面计算式.该式能反映调压室底部阻抗等因素对波动稳定的影响.由该式算得的调压室稳定断面小于通常调压室稳定断面.     

水电站尾水管水击与尾水调压室涌波联合计算

糯扎渡水电站的最大工作水头为215m，安装了9台机组；其尾水系统采用3台机共用一个调压室和一条尾水隧洞的布置方式，无工程设计经验借鉴，应进行水击和调压室涌浪的研究．为此，采用特征线法．以尾水支洞与调压室连接处的压力为纽带，对该水电站尾水管水击和调压室涌浪进行了联合求解，模拟了典型工况尾水管的水击时间过程和调压室涌浪时间过程，得出了尾水管的最大水击压力和其发生的位置，以及调压室的最低涌浪水位数值计算结果与试验结果基本吻合．尾水位在最低和正常水位之间变动，突甩负荷时，尾水系统不会产生真空：调压室最低涌浪水位高于设计所要求的最低涌浪水位，说明该尾水系统的设计是合理的．     

含明满流水电站尾水调压室稳定断面面积推导

基于托马假设条件,并考虑了明满流尾水系统中的水位波动对电站机组稳定性的影响,推导了含明满流的尾水调压室稳定断面面积计算公式.由该公式计算得到的调压室断面面积分为两部分:第一部分调压室断面面积为下游低水位对应的调压室稳定断面面积;第二部分调压室断面面积为满流时对应的调压室稳定断面面积,其洞身沿高度方向呈倒喇叭型.这种结构既减小了调压室的开挖工程量,又降低了调压室结构支护难度.该公式与托马稳定断面面积公式相似,方便实用,并经过工程实例验证了其合理性、经济性和安全性,可用于实际工程设计.     

气垫式调压室水击穿室的理论分析

气垫式调压室被越来越多的水电站及泵站系统所采用，因此，研究气垫式调压室对水击波的反射程度是很有必要的。文中根据气垫式调压室的实际边界条件，利用水击基本方程，详细推演了水击波透过调压室底部进入低压引水隧洞的穿室系数，得到了计算穿室系数的理论公式。     

长距离输水系统串联多阻抗调压室的水锤防护效果

结合某长距离、大流量输水工程,系统分析了单阻抗调压室和串联多阻抗调压室两种布置情况下阻抗孔径对水锤防护效果和最低涌浪的影响。结果表明:单阻抗调压室防护方案下,通过改变调压室阻抗孔径可降低水锤压力,提升调压室最低涌浪,有效减小调压室占地面积;相比于单阻抗调压室防护方案,串联多阻抗调压室的防护效果更佳,可提高管线最小压力和最低涌浪,显著减小调压室总面积,且主、辅调压室均存在最优阻抗孔径。     

大型长廊式调压室围岩稳定性数值仿真分析

西部水电建设中,大型长廊阻抗武调压室应用越来越多,此类调压室整体形状窄长,一般具有高边墙、大跨度等特点．以黄金坪水电站调压室为例,结合其自身特点,运用弹塑性围岩理论,对开挖和灌浆锚固过程中的长廊式调压室围岩稳定进行数值分析．最后,针对长廊式调压室特点给出有利于围岩稳定的建议,为同类工程及相关研究提供参考．     

调压室底部阻力系数的试验研究

调压室底部阻力系数的确定是影响调压室水力计算精度的重要因素.目前这方面的资料甚缺.因此调压室底部阻力系数的试验研究是一项急待进行的工作.这是一种基础试验,其成果将能够长期服务于生产.本文作者对于T形及T形加扩大断面的分岔进行了详细的不同分流情况的试验.前者相当于双室式和差动式调压室的情况,其成果对已有的资料起到了检验和修正的作用;后者相当于具有连管的调压室,其成果填补了这方面的空白,为此类调压室的水力计算提供了依据,试验成果以曲线和公式两种形式示出.前者较形象,后者特别适用于用计算机求解调压室水位波动问题.     

空气制动调压室

一、引言在水电站中,由于技术和经济上的原因,往往采取措施抑制调压室水位波动的振幅从而减小调压室的容积,阻抗调压室、差动调压室和双室调压室等在很大程度上就是为了适应这种需要而产生的。阻抗调压室和差动调压室等在削减水位波动的振幅上虽有一定的作用,但对水锤的反射却不能十分充分,因而使整个引水系统的非恒定流现象复杂化。有时由于地形的限制,需要压低调压室的稳定水位,对于这种要求,前述的几种调压室就无能为力了。     

变截面调压室突弃全负荷后水位波动解析计算

本文由调压室基本方程导出了变截面调压室在突弃全负荷后水位波动幅值的递推计算公式。并进一步导出了截面突变（双室式）和截面渐变调压室的水位波动第一、第二振幅的解析计算公式。最后，通过算例验证了本文计算公式的正确性。     

阻抗与圆筒式调压室水力计算半解析法

将调压室的水位波动过程分为有限个时段，在计算时段内假设水头损失与引水道中的水体流速成线性关系，从而求得了计算时段内“引水道－调压室”系统中水体运动的解析式。该方法不仅给出了任何工况下调压室水体运动规律的数学描述，且可以较精确地求出调压室的水位波动幅值。程序简炼，计算方便。     

调压室水位振荡的一种数值解

本文提出的调压室水位振荡数值解,是将调压室非恒定流的基本方程化为隐式差分格式,再用迭代法求解,其特点是便于电算且精度较高。计算中考虑了各种水头损失及导时逐渐启闭情况,可供阻抗式、圆简式和双室式调压室,进行水位振荡计算时使用。     

调压室涌浪分析的随机模型

在分析调压室涌浪发生条件和各种影响因素的随机性的基础上，选择典型调压室水力系统，建立了涌浪分析的随机数学模型，并采用广泛适用的数值模拟方法Ｍｏｎｔｅ－Ｃａｒｌｏ法，计算分析了调压室最高涌浪的统计特征及概率分布，以适应目前正在推行的结构可靠度设计方法。     

水电站多井调压室系统小波动稳定理论推导与分析

一些中低水头长隧洞引水式水电站需要采用较大的调压室稳定断面积,但受到地质、地形条件的制约,单一的大尺寸调压室有时不能满足施工开挖和结构设计安全要求.为了实现采用多个相隔一定距离的调压室串联的布置方式来代替单一的大尺寸调压室的需要,从理论上推导了上游多井调压室系统的小波动稳定条件,分析了多个调压室之间的距离和面积对小波动稳定性的影响.结果表明多井调压室系统的小波动稳定性与串联在一起的多井调压室的断面积和调压室之间的距离都存在一定的关系.     

圆管型与廊道型气垫式调压室水力性能比较

针对廊道型气垫式调压室的罩式闭气结构比较复杂而且施工难度较大的特点,提出采用水平圆钢管型洞室代替常用的长廊道型洞室的新型气垫式调压室方案.以四川某水电站气垫式调压室为例,经大波动过渡过程计算和小波动稳定性分析,比较2种不同体型气垫式调压室的水力性能和运行稳定性.结果表明:在洞室横断面面积相等的情况下,圆管型气垫式调压室的小波动稳定性较好;调压室内水位波动幅值较小、最大气体压力和机组蜗壳进口最大压力较小,其大波动水力性能也相对较好.     

底部设置隔壁式岔管的调压室水力特性三维数值分析

为了研究底部设置隔壁式岔管的调压室复杂水力特性,通过构建底部设置隔壁式岔管的调压室结构的三维数值计算模型,分析了典型流态下调压室的水流流态特性、分流/合流流态下局部水头损失系数与分流比的关系、正常运行工况下水流流经调压室底部的水头损失系数和水头损失特性,并推导得到了水流全部流进/流出调压室的水头损失系数和流量系数转换公式,较全面阐明了底部设置隔壁式岔管的调压室的局部水力特性。结果表明,三维数值模拟方法能准确揭示相应调压室结构的水力特性,水流全部流进/流出调压室的流量系数总体介于0.6~0.8之间,与规范相比,水流流进/流出调压室的流量系数相对较大。     

用随机微分方程模型求解调压室涌波

针对典型调压室水力系统,建立了具有随机初始条件和随机系数的涌波分析随机模型,从数学上严格证明了调压室涌波随机模型存在唯一的均方解,并进一步利用Liouville定理求解了其解过程的联合概率密度函数,最后给出了调压室涌波的均值解曲线.     

新式差动调压室的优点及其应用

新式差动调压室具有穿井系数小．调压室容积小，结构和施工简单的优点．应用于 水电站可以起到节省投资和快速施工的目的。有推广价值。     

两机共用的尾水调压室水力特性试验研究

针对两台机组共用的尾水调压室进行了水力特性试验，研究了尾水调节室流量经、阻抗孔口水中水流方向及孔口开关形状对尾水调压室水头损失系数的影响，试验结果表明，阻抗式不调压室的水头损失系数并不是现有文献所描述的那种仅与孔口形状充方向有关的常数，而一个与流量比有关的变量，文中给出了不同阻抗也口的高压室水头损失系数关于流量经的最小二乘拟合公式。     

水电站引水系统取消尾水调压室过渡过程计算研究

对洪家渡水电站引水系统在设置尾水调压室和取消尾水调压室两种情况下的过渡过程进行了计算研究。计算表明,通过考虑机组特性、优化机组导叶关闭规律及合理整定调速器参数,该水电站取消尾水调压室的方案是可行的,其各设计参数控制值基本上能满足设计要求。计算成果已作为该电站设计方案比较的依据之一。     

水击和调压室水力实验装置研制

自主研制的水击和调压室水力实验装置,可测定阀门不同启闭规律和管道上不同流速条件下的最大水击压力、水击压力过程线、沿管道水击压力分布以及调压室最高最低涌浪水位和水位波动的衰减过程;并且利用计算机测控,一次完成水击和调压室水力实验测控过程及数据采集和波型回放;通过实验证明,压力管道最大水击的实测值和理论计算值吻合,设置调压室时,调压室最高、最低涌浪水位和水位波动过程与实际情况完全吻合。