原煤储备除尘器的设计改造

针时原煤储备除尘器存在的问题，综合多管旋风除尘器和CLS型水膜除尘器的结构、性能、特点，结合改造资金少而选煤工艺中又有一套完整的煤泥水闭路循环系统．同时为合理有效回收利用澡堂水，时除尘部分进行了设计改造，采用三级多管旋风水膜除尘器方案，达到了预期效果。     

环流式旋风除尘器分离效率数学模型的研究

研究者针对新型旋风除尘器的特点，推导出了计算环流式旋风除尘器内筒分级效率的数学模型，并与Ｌ－Ｌ横混模型相结合，把环流式旋风除尘器看作部分环流的两个常规旋风除尘器的串联，进行其分离效率的研究。理论计算与实验析比较表明，该数学模型基本反映了新型环流式旋风除尘器内粒子流动、粒子分布以及粒子分离的实际情况。     

攀钢选钛厂沸腾炉烟尘处理

攀钢选钛厂沸腾炉在生产过程中产生大量烟气。烟气中烟尘浓度高，二氧化硫含量较大，对环境造成严重污染，危害工人身体健康。针对污染，采用旋风除尘加水膜除尘，二级除尘器串联作用，可加以解决。     

一种简易成熟的烟气脱硫法应用

介绍了一种简易成熟的冲激式一体化除尘脱硫器，与传统的文丘里水膜除尘器相比。冲激式一体化除尘脱硫器具有耗水量少、设备不易腐蚀等优点，指出通过对原有锅炉除尘器的改造．达到了提高工作效率和降低环境污染目的。     

二次扬尘对旋风器除尘效率影响分析与对策

讨论二次扬尘机理,建立了具有在紊流边界层中由于流速不等而导致粉尘下侧面压力不同所产生的二次扬尘影响下的旋风除尘器分级效率理论计算式。为削弱二次扬尘作用,提出在除尘器内壁设置环缝内衬的增效防磨新方法。 理论分析、半工业试验和工业应用的结果表明：环缝内衬旋风除尘器的除尘效率优于无环缝内衬旋风除尘器的除尘效率。     

利用高压静电技术改进旋风除尘器性能的研究

常规的旋风除尘器结构紧凑简单、投资省，适用于捕集锅炉排烟中粒径为5－10μm以上的灰粒。在旋风除尘器结构基础上附加高压静电场的作用，可进一步提高除尘效率，特别是提高微米和亚微米灰粒的捕集效率。通过建立实验系统和模型，进行了利用高压静电技术改进旋风除尘器性能的实验研究，并对影响除尘性能的参数，如除尘器进口风速、工作电压等进行了系统的探讨与分析，初步掌握了实验模型的最佳运行工况。     

文丘里式水膜除尘器在锅炉中的应用

比较各类除尘器的优缺点和实用性，介绍文丘里式水膜除尘器的实用价值。     

静电旋风除尘器性能的研究

在分析离心和静电分离综合作用的基础上，建立了修正的平衡轨道模型．利用该半经验模型．可较好地说明静电分离和离心分离作用两者对静电旋风除尘器除尘性能的影响．利用所建立的除尘实验装置，系统地进行了静电旋风除尘器性能实验研究，着重分析了除尘器进口风速、工作电压、电晕极型式和布置方式等因素对除尘器性能的影响．     

采暖锅炉除烟尘器的可行性研究

为了使锅炉的烟尘达到国家排放标准,需要在采暖锅炉上安装除尘系统.根据除尘工艺的技术先进、处理成本低的原则,确定大安山920锅炉房的除尘系统为二级除尘,一级选用成型设备XD-多管旋风除尘器,二级自行设计是中心喷雾旋风水膜除尘器,根据类似设备的相关数据通过计算确定尺寸规格.经过试运行烟气经过二级除尘完全能达到排放标准.     

旋风式分流除尘器的研究

根据旋风除尘器内尘气两相流的运动规律,改进旋风除尘器的结构,研制出旋风式分流除尘器。用实验方法确定了旋风式分流除尘器小芯管的最佳插入深度和半径,并深入分析了此除尘器的除尘机理,提出了分级效率的理论计算式。根据此除尘器的特性,设计出经济节能的旁路除尘系统。这种旁路除尘系统可广泛应用于各种尘源。     

用背散射法对ECAF壁面沉积层的研究

应用康普顿背散射法对静电旋风空气滤清器的壁面沉积层进行在线研究,并分析壁面沉积规律与除尘效率之间的关系.在电旋风除尘器中,当气流入口速度一定时,壁面上的沉积层随气流含尘浓度的增加和运行时间的延长而加厚,从入口向下筒壁沉积层厚度也逐渐增加.除尘效率随入口气流速度的增加而提高,随气流含尘浓度的增加而下降.当入口处气流速度和气流的含尘浓度一定时,逐渐加厚的壁面沉积层就会使除尘空间的电晕电流降低,使静电的作用大大减弱,进而使得除尘效率降低.     

沉淀池的工人特性与数学模型

建立了沉淀池的数学模型,更深刻地揭示了沉淀池的工作原理和特性,对于指导沉淀池的设计,操作和校核,是具有实际意义的。     

中途集水对沉淀池的影响分析

为了防止出水堰负荷过高影响出水水质,沉淀池中常增加出水堰的长度.基于Camp式理想沉淀池相关理论,分析增设出水堰时沉淀池的工作情况.认为适当增加沿途集水可以提高沉淀池的水力负荷.为了保证水力负荷增大时的处理效率,可以采用强化措施.经过初步的经济分析,认为通过中途集水实现初次沉淀池挖潜是可行的.     

疏浚泥浆的混凝沉降特性及絮体形态

疏浚工程中会产生大量的疏浚泥浆,其浓度低、颗粒细小、长期悬浮难以沉降,占用大量土地。利用聚丙烯酰胺(PAM)为混凝剂加速泥浆泥水分离,通过沉降界面高度、沉降速率及沉降后上覆水的浊度,确定混凝剂的最佳投加量,利用激光粒度仪和显微镜对絮体粒径及絮体形态进行分析,探究疏浚泥浆的混凝沉降特性及混凝机制,并提出混凝沉降模式。结果表明,在PAM作用下,疏浚泥浆在高混合强度、短时间内即形成较大、较密实的絮体,5 min内基本处于沉降稳定状态;PAM最佳投加量与泥浆含固量有关,为0.8wt%,此时沉降高度最高、沉降速度最快、上覆水浊度最低、絮体粒径基本保持不变、絮体分形维数为最大值。疏浚泥浆的混凝沉降过程经历快速沉降、缓慢沉降、稳定三个阶段,即絮团的沉降、压缩、自重固结过程。     

螺旋流冲沙与输沙

水土流失与泥沙淤积是一个普通性的问题,水库泥沙严重淤积的原因是上游无永久有效的水保措施而自身又无完善的冲沙与输沙的设施,压力缝隙螺旋流具有流速高,水层薄,切力大,流程长,以及有利的压力分面等特点,可被应用于中冲刷淤积泥沙,在２ｍ水头下,其浓度可达４００～９００ｋｇ／ｍ＾３水平管螺流可应用“抬托”泥沙,使推移质容易地转变悬移质,从而可大幅度低流速,减小能被;为高浓度,低能耗,远距离输送泥沙提供一种新     

沉降离心机圆形转鼓内液面速率的数值模拟

沉降离心机的生产能力取决于流体的轴向速率和周向速率,因此对沉降离心机转鼓内流体速度的研究有助于沉降离心机的结构优化设计。本文对沉降离心机圆形转鼓内流体速度进行了数值模拟,研究发现自由液面周向速率滞后随流量和液池深度增大而增大,自由液面轴向速率受流量、液池深度和转鼓转速的影响,并给出了它们之间的关系式。     

城市污水处理厂协同沉淀除磷与后续混凝除磷对比实验研究

在室温条件下,选用氯化铁、明矾、硫酸铝和聚合氯化铝(PAC)4种常见混凝剂,对城市污水处理厂氧化沟出水和二沉池出水进行协同沉淀和后续混凝除磷对比实验;协同沉淀实验的混凝剂投药量为0～40mg/L,pH值为2.36～10.09;后续混凝除磷实验的混凝剂投药量为0～100mg/L,pH值为2.31～10.07.结果表明,协同沉淀除磷时,PAC、明矾、氯化铁以及硫酸铝的适宜投药量分别为15mg/L、20mg/L、30mg/L和25mg/L,pH值适宜范围分别为6.79～8.32、5.82～8.32、6.79～6.92和6.79～6.92;后续混凝除磷时,PAC、明矾、氯化铁以及硫酸铝的适宜投药量分别为30mg/L、70mg/L、50mg/L和40mg/L,pH值适宜范围分别为5.92～10.07、6.92～8.08、6.92～10.07和6.92～8.08.在4种混凝剂中,PAC能够在较小投药量条件下有效地降低出水中的总磷含量,优于其他3种混凝剂的处理效果;在实现相同除磷效果的条件下,后续混凝除磷工艺所需投药量为协同沉淀工艺的1.6～3.5倍,因此建议采用PAC混凝剂和协同沉淀工艺进行总磷去除处理,pH值保持在中性范围内.     

三元采出水掺混比优化及静沉效果研究

三元复合驱采出水的油水分离困难乳化严重,如何降低现有工艺的污水处理难度是油田亟待解决的问题.采用三元采出水掺混聚驱采出水的方法,降低污水处理难度.考察三元复合驱采出水的最佳掺混比例以及物理沉降效果,并对掺混的三元采出水进行了油水分离特性分析.研究表明,三元采出水和聚驱采出水的物理沉降掺混的最佳比为70%;该比例下掺混水的沉降性较好,静沉8 h后水中含油量降低到100 mg/L以下;物理静沉试验随着三元采出水掺混比例的降低,采出水含油量达到100 mg/L以下所用静沉时间逐步缩短且沉降效率逐步增加,有助于提高三元采出水的油水分离效果,有利于悬浮物的去除和粒径中值降低,对于降低现有三元污水处理工艺的污水处理难度具有重要的实际意义.     

旋风分离器内颗粒轨迹的计算方法

采用单颗粒动力学模型计算旋风分离器内颗粒运动轨迹,并由此可算出粒级效率。分离器内时均流场用实测流场的回归公式计算。计算结果表明,由该理论方法求得的分离效率与实测效率相吻合,而且入口气速越大,分离效率越高。紊流对小颗粒的运动影响显著,大颗粒则在时均流场和紊流流场中有近乎相同的粒级效率。运用该方法,通过大量的轨迹计算可以描述颗粒的分离过程,进而可对改进分离器的性能提供理论指导     

长纤维高速过滤器过滤净水厂沉淀出水的试验研究

对自行研制的长纤维高速过滤器，进行了净水厂沉淀出水过滤的试验研究和分析．结果表明：长纤维高速过滤器最高滤速可达60m／h以上，当进水浊度为8-12NTU时，滤后水浊度均低于0．4NTU，过滤周期可达24h以上，运行效果稳定，反冲洗彻底，反洗时间短，截污量和产水量均远优于目前常用过滤器，展示了良好的应用前景．