花-格管线腐蚀穿孔失效模型分析

为了寻找花 -格管线腐蚀穿孔的原因 ,对西起柴达木盆地西部的油沙山 ,东至其东部格尔木 ,全长 435.7km的花 -格管线运行以来的腐蚀穿孔次数进行统计分析和相关性计算 ,得出腐蚀穿孔累积数对数和运行时间的线性关系、腐蚀穿孔累积数和运行时间的指数关系 .模型表明腐蚀穿孔失效呈加速态势 ,其腐蚀失效机理是管道防腐层下电屏蔽的电化学自催化腐蚀和管道保温层中干湿交界处氧浓差腐蚀 .     

花——格管线腐蚀穿孔失效模型分析

为了寻找花－格管线腐蚀穿孔的原因，对西起柴达木盆地西部的油沙，东至其东部格尔木，全长４３５．７ｋｍ的花－格管线运行以来的腐蚀穿孔次数进行统计分析和相关性计算，得出腐蚀穿孔累积数对数和运行时间的线性关系腐蚀穿孔累积数和运行时间的指数关系。模型表明腐蚀穿孔失效呈加速态势，其腐蚀失效机理是管道防腐层下电屏蔽的电化学自催化腐蚀和管道保温层中干湿交界处氧浓度腐蚀。     

燃气管线防腐层检测

<正>钢质管道是目前用于城市燃气输配的主要管材。埋地燃气钢管腐蚀的成因有很多,但影响最大的还是电化学的腐蚀,由于土壤和水容易成为电解质,尤其在土壤电阻率低的地段,电化学腐蚀的速度也快。防腐技术的局限性使得防腐层的自然老化以及阴保效果的失效在所难免,因此埋地钢质管道工作到一定年限就必须进行检修或者更换。另一方面,腐蚀容易产生管道穿孔漏气,会给环境造成污染,并且可能引起火灾或者爆炸,给市民人身安全、环境安全带来威胁。在此情况下,防腐层     

地下输油管线腐蚀势态的灰色评估

根据表征输油管线运行状态的四项参数即管地电位、阴极保护电位、土壤腐蚀性以及防腐层电阻建立了统计分布模型,并对新才管线数据分布模型的均值和方差进行了显著性水平检验。应用灰色决策（灰靶）理论对管线的腐蚀与防护综合势态和运行风险进行了分级和评估,从而为减少管道腐蚀事故的发生和管道的预防性能维修提供依据。     

地下管道防腐层检漏仪的研制和检漏方法的探索

地下埋设的输油、气管线都要在外面涂布高绝缘强度的防腐层,目前我国使用的防腐材料大都是沥青。我们测定,茂名产防腐沥青的绝缘强度在加三层玻璃丝布和不加的情况下都在30千伏/毫米以上。因此,只要防腐层不破损,不脱落,只要存在一有限薄层,就能保护钢管防止腐蚀。绝缘层破裂造成钢管部分裸露称为漏铁。漏铁处,钢管表面直接与水、土接触,发生腐蚀。若能早日发现漏铁处,及时修补防腐层,就能防止管线腐蚀穿孔。这在保证输油气管道工业安全高产方面有着重要的意义。地下管道防腐层检漏仪就是在地面上寻找防腐层破损漏铁处的仪器。     

关于流量仪表防腐的若干问题

总结了流量仪表环境腐蚀防护的若干经验,分析了介质腐蚀防护的结构及材料的选择,提出了防腐的一般原则,防腐和防护层的选用,各类防腐材料及防腐层的合理配套和合理的流量仪表结构设计,得出了流量仪表的３种主要防腐方法     

变电站接地装置的腐蚀机理及防腐措施研究

本文针对变电站接地装置的腐蚀问题,简单介绍了接地装置易发生腐蚀的部位和原因,分析了在土壤中发生化学腐蚀、电化学腐蚀、微生物腐蚀和杂散电流腐蚀的腐蚀机理,并对影响腐蚀速率的主要因素及相互关系作了说明。在此基础上,提出了如下防腐技术措施：采用耐蚀材料和金属镀层;使用导电防腐涂料;实施阴极保护;采用高效膨润土降阻防腐剂,以适应多种土壤腐蚀环境。     

非接触式检测海底管线防腐层破损点的方法

海底管线防腐层的阴极保护状态在深海环境下难以直接测量,分析防腐层破损引起周围环境电场电位变化关系,首次提出通过测量海底管线周围的环境电场电位分布而实现不接触检测海管表面防腐层破损点的方法.一是研制新型的深海用全固态的银/氯化银参比电极;二是利用虚拟仪器技术设计环境电场测量系统.在青岛滨海采用非接触测量系统进行了实验,实验结果表明该系统在距离海底管线4 m内均可以准确测量其周围的环境电场电位分布,检测出管线表面破损点.     

油田小口径钢管预补口过渡区耐蚀性能研究

小口径钢管预补口过渡区是内防腐搭接部位结构中的薄弱环节,一旦防腐层出现老化脱落,搭接部位裸露的异种金属间将发生不同程度电偶腐蚀而缩短管道使用寿命。为解决这一关键技术难题,开展了小口径钢管预补口过渡区耐蚀性研究,利用微区电化学技术分析了浸于5%NaCl溶液中的预补口结构搭接部位微区电化学性能、临界区域腐蚀形貌等,取得了减缓电偶腐蚀的有效方法。     

关于埋地管线的腐蚀分析与保护措施

在管材制造技术有限的情况下,埋地下管线的腐蚀现象与埋地下管线温度、初应力、工程施工造成土体移动对地下管线的破坏等因素有关密切的关联。度况腐蚀现象是工业安全危害最大的原因之一,影响到管道钢腐蚀一般有本文针对地下管线此特征,通过不同温度不同应力对管线钢材料进行分析,证明温度与应力对管道钢腐蚀化学行为的影响。同时对城市地下工程施工造成周围土体移动对地下管线互相应力作用分析。并提出关于埋地管线的腐蚀保护措施方案,在地下管线施工前的质量要求和已埋地下管线的检测,应力计算和防腐方案,及影响地下管线腐蚀相关因素分析。     

X70异种钢焊接接头的电偶腐蚀行为

利用SEM和光学显微镜对X70异种钢焊接接头进行显微组织观察,并在模拟土壤溶液中测量各区极化曲线以及焊缝和X70钢以不同面积比偶合时的电偶腐蚀电流.结果表明,该接头熔合区很窄,无类马氏体存在,焊缝为细小树枝晶,Nb和Mo元素严重偏析于枝晶间,在实验溶液中该区呈钝化状态,具有优异的耐蚀性.热影响区粗晶区主要为粗大贝氏铁素体和分布不均匀的长条状M-A组元,而X70母材为细小贝氏体组织,二者腐蚀行为无明显差别,阳极极化电位超过150mV时前者的极化率略高于后者.在焊缝与X70的电偶腐蚀中,阴极反应受氧扩散控制,随阴/阳极面积比增大,X70腐蚀电流密度急剧增加,具有近似"汇集原理"的腐蚀特点,偶合时焊缝阴极极化电位很高,受到完全保护.     

气液环境下注氮气井管道腐蚀因素和机理研究

塔河油田注氮气后油井井口及井下管道取样观察有冲刷及点蚀现象,地面单井管道也出现注气后腐蚀穿孔情况。为了研究注氮气井管道腐蚀影响因素及机理,在对注氮气工艺、介质及生产工况分析的基础上,对氧分压及含量、流型流态及酸性气体分压比参数计算分析,研究了氧、氯离子、流型流态、酸性气体因素对管道腐蚀的影响,结合腐蚀产物XRD衍射特征及腐蚀形貌VRD镜像特征分析,研究表明注氮气井不同生产过程不同部位的管道腐蚀机理存在明显差异性。在注气过程中,井口及井下管道腐蚀主要受氧和流态的影响;在注气后的生产过程中,地面单井管道腐蚀主要受氧和酸性气体的影响。氯离子是点蚀发生的催化剂;其中前者的腐蚀机理为相互促进的氧的电化学腐蚀与冲刷腐蚀,后者的腐蚀机理为氧的电化学腐蚀为主,并促进了酸性气体的电化学腐蚀进程。两者腐蚀机理差异性受溶解氧扩散过程控制。     

X60管线钢土壤腐蚀的统计分析

为了寻找埋地输油管线土壤腐蚀的规律,为管道腐蚀失效可靠性分析提供参考,通过X60管线钢在陕京管线典型土壤环境中的埋片腐蚀实验,对9个平行试样的腐蚀速率和最大腐蚀坑深度进行了统计分析.采用平均秩作为累积概率的估计值,在正态概率坐标纸上检验腐蚀参数的分布规律.结果表明,平均腐蚀速率服从正态分布,最大腐蚀坑深度的对数服从正态分布.     

外加电位对X80管线钢模拟海岸土壤腐蚀的影响

为探究双相X80管线钢在沿海土壤模拟溶液环境中的腐蚀机理，采用极化曲线、慢应变速率拉伸试验(SSRT)和交流阻抗(EIS)法对不同外加电位(-750,-900和-1 050 mV vs.饱和甘汞电极(SCE))下双相X80管线钢的应力腐蚀和电化学腐蚀行为进行研究。结果表明，双相X80管线钢在-1 050 mV电位下对应力腐蚀(SCC)最为敏感。慢应变拉伸呈现为脆性断裂，断口可见铁素体区域圆形或椭圆形的凹坑，这是由于过度阴极反应产生的氢原子扩散进入到钢中在铁素体晶界聚集，氢气析出产生的较高氢压超过材料的强度产生圆形孔洞，在拉伸应力作用下变为椭圆形。在此电位下EIS模拟电阻最小，耐腐蚀性最差。-750 mV的外加电位可起到一定的电化学保护作用，但不足以防止X80管线钢应力腐蚀的发生。-900 mV的外加电位可有效抑制X80管线钢的阳极溶解，SSRT的强度和延展性均高于0 mV电位试样，表现出韧性断裂特征，EIS模拟电阻最高，因此双相X80管线钢在模拟海岸土壤环境下最佳的阴极保护电位约为-900 mV vs. SCE。双相X80管线钢在沿海土壤模拟环境中的应力腐蚀行为的研究可对其在实际使用过...     

Effect of hydrogen on the stress corrosion cracking behavior of X80 pipeline steel in Ku'erle soil simulated solution

Hydrogen was a key factor resulting in stress corrosion cracking (SCC) of X80 pipeline steel in Ku'erle soil simulated solution. In this article, the effect of hydrogen on the SCC susceptibility of X80 steel was investigated further by slow strain rate tensile test, the surface fractures were observed using scanning electron microscopy (SEM), and the fracture mechanism of SCC was discussed. The results indicate that hydrogen increases the SCC susceptibility. The SEM micrographs of hydrogen precharged samples presents a brittle quasi-cleavage feature, and pits facilitate the transgranular crack initiation. In the electrochemical impedance spectroscopy (EIS) measurement, the decreased polarization resistance and the pitting resistance of samples with hydrogen indicate that hydrogen increases the dissolution rate and deteriorates the pitting corrosion resistance. The potentiodynamic polarization curves present that hydrogen also accelerates the dissolution rate of the crack tip.     

X100管线钢在微生物腐蚀环境下的延性裂纹止裂可靠性研究及失效分析

基于管线钢的环向应力、断裂韧性及腐蚀速率,建立了天然气管线钢在微生物腐蚀环境下延性裂纹止裂可靠性的预测方法,获得不同微生物腐蚀速率对X100管线钢的止裂韧性和止裂可靠性随使用年限增长的变化规律。对X100管线钢延性裂纹扩展失效模式和强度失效模式进行了分析,并基于两种失效模式对X100管线钢的允许使用年限进行了预测,且强度失效所预测的管线钢使用年限要多于延性裂纹扩展失效得出的使用年限,表明X100管线钢的延性裂纹失效风险概率要高于强度失效,在进行安全评估时应优先考虑延性裂纹扩展导致的管线失效模式。     

一种过程神经元网络在管道土壤腐蚀速率预测中的应用

针对管道材料在土壤环境中的腐蚀速率预测问题,构建了一种基于过程神经元网络的动态预测模型.模型较好地模拟了金属在土壤环境中的腐蚀过程.文中给出了过程神经元网络预测模型和具体实现算法,对Q235钢管道材料在土壤中的腐蚀速率进行预测.结果表明:采用该方法得到的预测数据与实测值非常接近.验证了模型和算法的有效性.     

硫磺回收冷凝冷却器腐蚀原因分析及防腐对策

对某炼厂硫磺回收装置中冷凝冷却器的腐蚀状况进行了分析 ,其腐蚀原因包括应力腐蚀、疲劳腐蚀、缝隙腐蚀、孔蚀、露点腐蚀、酸腐蚀、硫化腐蚀等。由此应采取相应的防腐对策 ,例如 :改进换热管与管板的连接结构 ,进行不锈钢焊后处理 ,进行合理的防腐设计 ,选用耐蚀性能好的材料 ,进行工艺防腐     

局部腐蚀油气管道失效压力计算方法

利用管道应力集中理论,以数值模拟数据为基础,建立一种局部腐蚀油气管道失效压力的计算方法。验证非线性有限元法评价局部腐蚀的可靠性,用该方法分析局部腐蚀半径及局部腐蚀深度对管道失效压力的影响;并与其他评价规范计算结果进行对比。结果表明,拟合得到的局部腐蚀油气管道失效压力计算方法的误差小,误差分布均匀,可以满足局部腐蚀油气管道失效压力的预测要求。     

锅炉省煤器管道损坏原因及其防治

省煤器管道出现腐蚀小孔造成泄漏而导致设备运行失效和管爆现象，本文分析了管壁失效的具体特征，并从电化学理论出发，提出产生该种失效形式的根本原因，即管内发生了吸氧腐蚀；阐述了吸氧腐蚀过程和机理．探索实际可行的防治措施。