环锭纺气圈纱线张力的计算方法

不考虑空气阻力时的气圈张力计算已是众所周知,本文则是综合考虑空气阻力等的影响,对气圈张力进行较为全面的分析;并采用摄影与曲线图相结合的方法来求得实际纺纱时的气圈纱线张力值,为具体分析工艺问题与测算纺纱气圈张力提供理论上、方法上的依据。     

考虑空气阻力及哥氏惯性力影响后的气圈底端张力分析

环锭纺纱过程中的纱线断头主要取决于纱线张力与纱线强力之间的矛盾，而纺纱张力是气圈底端纱线张力经由气圈、导纱钩向上传递而产生的．以往关于气圈底端张力的推算大都是在忽略空气阻力和哥氏惯性力的情况下进行的．针对考虑空气阻力和哥氏惯性力影响的情况，对钢丝圈受力及气圈底端张力进行分析计算，并指出随着纺纱的高速化及对纱线质量要求的提高，在研究纱线张力时，应考虑空气阻力及哥氏惯性力．     

倍捻锭纱线张力变化的分析计算

研究当气圈底盘（或称锭盘）是锥面盘时倍捻锭纱线张力变化的分析计算,求得该锥面盘的力学作用是可以降低纱线在刚脱离储线盘进入该锥面盘时的初始张力。并对一种弹头式张力调节器进行力学分析（这种调节器呈弹头形而非球形,故不能在空心锭内的锥座上自由转动）。然后再对空心锭内的纱线张力变化进行分析计算。     

环锭纺气圈理论

本文按正弦曲线近似解给出了气圈形态参数与纱线张力参数之间一系列的相互关系曲线图,以无量纲参数形式来表示,由此可根据气圈实际形态参数算出较精确的纱线张力值,方法比较简便。另外这些曲线还清楚地显示了“极限气圈”的存在,在生产中制约着气圈高度的最大极限和纱线张力的最低极限。     

气圈方程的解算

在环锭细纱机等类存在着气圈的纺机上,气圈的形态与张力同多个参数相关。本文介绍一组根据阔幅气圈理论编制的用于分析气圈问题的电算程序。一开始可先判断各个参数之间的相容性以确定气圈是否能以单节形式存在。文末附有几个数值算例。     

环锭纺气圈环形成的双段气圈形态和张力分析

环锭细纱机安装气圈环后将形成上下两段气圈。本文采用修正波长后的正弦曲线近似解来代替椭圆积分精确解,两者所得结果非常接近;此外再考虑了空气阻力及气圈环对纱线滞后作用的影响,就此两段气圈形态和张力进行了分析计算,既能使计算得到简化,又能保持较高的计算精度。     

环锭纺气圈的分析研究

在环锭纺气圈的分析中，用柱面坐标系计算能简明、清晰地反映空气阻尼力、复合运动诸因素的综合影响．本文介绍了根据照相测量的气圈形态参数计算纱线张力的新方法．     

一种冷轧卷取机动态张力的变参数控制方法

基于冷轧卷取机张力控制系统的稳定性问题，指出动态张力模型是一个惯性环节，而且随着不同的工艺状况其模型参数也在变化，针对变参数模型，采用变参数的调节器才能维持张力系统动态响应特性不变．为此提出了基于确定性模型，并用数学方法计算出变化的参数，在工程最佳指标下去在线调节PI调节器参数，从而使控制系统在不同的工作条件下，维持工程最佳性能指标，达到最优控制效果．     

环锭纺气圈稳定性理论与气圈环控制

本文是在前文～(1)基础上对环锭纺极限气圈与气圈稳定性理论作进一步的研究,给出了气圈方程的椭圆积分解,用一系列曲线图来表示纱线张力与气圈形态之间的相互关系,并与正弦近似解进行了对比,结果表示在常用情况下两种解相当接近;最后又对气圈控制环进行了理论分析,也以一系列曲线图形式给出其合理的安装高度及其对降低T_0/ω～2)值所能带来的明显效果。     

镀锌机组入口段张力辊的作用及张力分布

介绍了镀锌机组入口段的张力辊的作用及其张力分布,给出了适当的工艺参数。     

智能化静、动表面张力仪的研制

利用最大泡压法测静、动表面张力的原理,引入微型计算机采样、控制功能;采用一系列仪表,辅以若干计算软件,建立了一套新的静、动表面张力测定仪。它具有自动采样、计算、校正、数据处理、制表、作图等功能,可获得0.01～5s有效时间范围内的动表面张力。动表面张力的实验精度为0.3mN/m,静表面张力的实验精度为0.05mN/m,一个样品的实验时间约10min,样品用量20～50mL。     

张力控制器在热连轧机架间的应用

介绍了连轧张力状态方程、西门子张力计算模型、新日铁张力计算模型的计算公式,通过对渐近收敛状态观测器设计、张力动态互不相关控制(解耦控制)设计的叙述,解释了利用渐近收敛状态观测器提供的状态量,研究了张力增量的动态互不相关控制的内容,最后对各项技术指标、项目研究结论及其原理进行了分析。     

激光衍射法测量液体的表面张力及界面张力

基于低频液体表面波的光衍射原理,提出了一种测量液体表面张力及界面张力的光学方法。系统地建立了测量理论,并给出了解析关系。实验上观察到高清晰的液体表面波衍射条纹,讨论了由衍射条纹测量液体特表面张力及界面张力的具体过程,给出了测量结果。本方法具有实时、非接触的特点。     

乳胶基质体系油-水界面张力实验

 采用接触角张力仪测定乳胶基质体系油-水两相的界面张力。实验研究了温度对碳质燃料、乳化剂的表面张力的影响,以及乳化剂对乳胶基质中油-水界面张力的影响,结果表明,随着温度升高,碳质燃料、乳化剂的表面张力降低;而随着乳化剂质量分数的增加,油-水界面张力首先显著下降,随后趋向恒定值;乳胶基质体系中加入不同的乳化剂,高分子乳化剂形成的体系界面张力值相对较高。     

我国企业信息化建设过程中的张力--效益和风险分析

促使企业信息化建设已成为企业降低成本,提高竞争力的主要手段.企业信息化的实现依赖于实施过程中创造性张力和情绪化张力的力量对比.充分发挥信息化给企业带来的效益,规避信息化建设过程中的风险是企业必须面对的课题.文章通过明晰企业信息化的意义、愿景,分析企业信息化过程中潜在的风险因素,帮助企业对信息化进行系统把握,以使企业能够顺利实行信息化.     

强张力减径过程混合加载模型及产品质量预报

采用三维弹生大变表有限元法进行单组元建模,考虑金属的复杂性和影响金属流动的关键因素,如孔型形状及配置、张力作用等,通过张力作用等,通过张力、位移混合加载,建立耦合计算连轧模型,研究在张力减径过程中钢管变形机制,分析在不同民政部下钢管的壁厚变化规律,并与实验结果的对比分析,验证模型的可靠性,为对张减机进行全面检测、挖掘设备潜力和开发新产品等工艺理论研究提供了依据。     

乳化剂对甜橙油—水界面张力的影响

研究了乳化剂(吐温Tween、阿拉伯胶AG、低酯果胶FG)以及pH、电解质对于甜橙油—水界面张力γ的影响,对比了三种乳化剂的作用,结论认为:Tween降低γ的能力最强,且可调范围较宽,而FG的浓度可调范围小,降低γ的作用不强。     

润湿性表征体系及液固界面张力计算的新方法（Ⅱ）

在有限液固界面的润湿性表征及计算方法的基础上，对比了所推出的理论计算解与Y-G—G经验方程及Y-G—G—F—V方程解之间的差异；通过润湿性试验对理论公式进行了计算验证。结果表明，除了θ=0°和θ=180°以外，所研究理论解的计算值始终大干Y—G—G方程和Y—G-G-F-V经验方程解，表明采用Y-G—G方程和Y-G-G-F-V方程计算的固体表面张力数值偏小；发现在无限液固界面润湿体系中，当接触角θ较大时，固体表面张力的变化对接触角的影响敏感，用理论方程对固相表面张力的计算具有很好的一致性，表明所推出公式能够正确反映固体表面张力的性质；而当接触角θ较小时，固体表面张力的增加对接触角的影响逐渐减弱，进入试验的“测不准”区域；接触角小于35°时，固体表面张力的增加对接触角的影响极弱，润湿性试验的误差较大。     

带钢打滑及对拉矫机延伸率损失的影响

通过对带钢在张力辊受力条件的分析，详细解释了带钢在张力辊上打滑的机理，并据此研究了拉伸弯曲矫直机延伸率损失问题，。