Fe－C马氏体室温时效转变的研究I─有序化

利用透射电镜对Ｆｅ－１．８３Ｃ马氏体室温时效所产生的有序化进行了详细的研究。结果表明：铁碳马氏体的有序相有两种，一种是具有Ｆｅ４Ｎ结构的普通有序相γ＇－ＦｅｘＣ（１），另一种是由它衍生出来的长周期有序相，称为γ－ＦｅｘＣ（Ⅱ），ｘ＝４～１０．两种有序相同时存在于马氏体的时效组织中．经研究确定的有序相晶体结构可以解释所有的实验衍射结果．     

离子束增强沉积纳米Fe—N磁性膜

利用高能量（〉１５ｋｅＶ）、脉冲氮离子束增强沉积（ＩＢＥＤ）Ｆｅ－Ｎ磁性薄膜。合成了含有α－Ｆｅ、α″－Ｆｅ１６Ｎ２、γ＇－Ｆｅ４Ｎ和ε－Ｆｅ２￣３Ｎ相的纳米多晶薄膜。Ｆｅ－Ｎ薄膜的磁性取决于膜层的相结构及微观形貌。纳米尺度的α″－Ｆｅ１６Ｎ２和α－Ｆｅ相的混合物膜层的饱和磁性强度可达２４５ｅｍｕ／ｇ。多元ＩＢＥＤ Ｆｅ－Ｃｏ－Ｎ合金薄膜与相同制备条件下合成的Ｆｅ－Ｎ薄膜相比，其相结构相似，但饱和     

Fe—Mn—Si—Cr形状记忆合金马氏体相变新结构的研究

用ＴＥＭ和ＸＲＤ详细研究了Ｆｅ－２８Ｍｎ－６Ｓｉ－５Ｃｒ合金在不同温度下经多次“训练”后的应力诱发马氏体相变及微观组织。发现了４Ｈ－（２,２）和６Ｈ－（３,３）两种具有正交点阵的新结构,并提出了相应的切变模型。上述正交结构被认为是应力诱发γ→ε马氏体相变及其逆相变受到阻碍而协调的结果,正交结构的出现不利于形状记忆效应的提高。     

Cu—Zn—Al合金中贝氏体相变对形状记忆效应的影响

本文采用一种精确测量形状记忆效应（ＳＭＥ）和观察不同时期显微组织的方法，研究了Ｃｕ－２６（ｗｔ）％Ｚｎ－４（ｗｔ）％Ａｌ合金，在８００℃淬火后重返母相区１３０℃、１５０℃和１７０℃时效的变化规律。实验结果表明，淬火马氏体进入母相区时效初期形状记忆回复率迅速升高，达到一个最大值后随时效时间而下降，显示出时效过程中马氏体稳定化效应的消除和贝氏体相变的发展这两种不同机制对ＳＭＥ所引起打反效果，即马氏体稳     

Fe—17Mn—10Cr—5Si—4Ni合金中热诱发ε—马氏体形核研究

用光学及电子显微镜（ＴＥＭ）、Ｘ射线衍射分析研究了Ｆｅ－１７Ｍｎ－１０Ｃｒ－５Ｓｉ－４Ｎｉ合金中热诱发γ→ε马氏体相变形核特点。通过观察母相中堆垛层错结构及ε马氏体形核区特征讨论了ε马氏体形核机制。实验证明，ε马氏体借助层错层重迭带中的ＳＨＯＣＫＬＥＹ不全位错组的特定组合结构而形核，由于这种结构的要求而导致当在Ｍｓ以下等温时ε马氏体的形核与堆垛层借带数量之间不存在确定的对应关系，即层错带数量的增多     

固溶硬化对Fe－Mn基合金SME的影响

固溶硬化对Ｆｅ－Ｍｎ基合金ＳＭＥ的影响Ｆｅ－高Ｍｎ－Ｓｉ合金会发生γ（ｆｃｃ）→（ｈｃｐ）马氏体转变，并显示出显著的形状记忆效应（ＳＭＥ）。研究表明，为了获得良好的ＳＭＥ，合金的形状变化必须通过应力诱发马氏体转变来完成，而在奥氏体相（γ）中不发生永久...     

纺锤型γ－FeOOH的合成及其热分析研究

采用空气氧化ＦｅＳＯ４与Ｎａ２ＣＯ３作用生成的Ｆｅ（ＣＯ３）ｘ（ＯＨ）２（１－ｘ）悬浮液体系，通过稀土离子Ｙ３＋的掺杂合成出均匀纺锤型铁黄γ－ＦｅＯＯＨ微晶．由ＤＴＡ－ＴＧ和ＸＲＤ分析得出γ－ＦｅＯＯＨ随温度升高，发生如下相变过程：γ－ＦｅＯＯＨ→γ－Ｆｅ２Ｏ３→α－Ｆｅ２Ｏ３．本文还对γ－ＦｅＯＯＨ的脱水过程机制和以γ－ＦｅＯＯＨ为中间体经热处理制备的纺锤形γ－Ｆｅ２Ｏ３磁性能作了初步探讨．     

Ti—Al—Fe三元系中α（α2）／γ的相平衡

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ－Ａｌ－Ｆｅ部分的α（α２）／γ相平衡成分，并进行了热力学分析。结果表明，相对于Ｔｉ－Ａｌ二元系，Ｆｅ的加入使α（α２）／（α（α２）＋γ）和（α（α２＋γ）／γ相界线均向富Ｔｉ方向移动；Ｆｅ在α（α２）相中的溶解度小于γ相，Ｆｅ为γ相稳定化元素。     

环戊二烯基二羰基铁碘化合物与相应铁负离子反应的再探讨

硅基取代环戊二烯基二羰基铁负离子［η＾５－ＲＣ５Ｈ４Ｆｅ（ＣＯ）２］＾－（Ｒ＝ＳｉＭｅ３，Ｉ；Ｓｉ２Ｍｅ５，Ⅱ）与铁碘化合物（η＾５－Ｃ５Ｈ５）Ｆｅ（ＣＯ）２Ｉ反应，除得到新的Ｆｅ－Ｆｅ化合物外，还分离到另两种母体Ｆｅ－Ｆｅ化合物；桥连化合物（η＾５，η＾５－Ｃ５Ｈ４ＳｉＭ３２ＯＳｉＭｅ２Ｃ５Ｈ４）［Ｆｅ（ＣＯ）２Ｉ］２（６）与铁负离子［η＾５－Ｃ５Ｈ５Ｆｅ（ＣＯ）２］＾－（Ⅲ）的反应，仅分离到各     

5′—硝基—水杨基荧光酮—氯代十六烷基吡啶荧光熄灭法测…

基于Ｃｒ（Ⅵ）－５′－硝基－水杨基荧光酮（５′－Ｎ－ＳＡＦ）－氯代十六烷基吡啶体系的荧光熄灭效应，提出一种测定痕量铬的新荧光分析方法，ＰＨ在４．５－５．５范围内的柠檬酸－氢氧化钠缓冲溶液中，在ＣＰＣ存在下，Ｃｒ（Ⅵ）与５′－Ｎ－ＳＡＦ形成摩尔比为１：２的配合物，配合物的激发波长和发射波分别为：λｅｃ１－４７５ｎｍ，λｅｘ２＝５０５ｎｍ，λｃｍ＝５２５ｎｍ，Ｃｒ（Ⅵ）浓度在０．８－５０μｇ／Ｌａｉｌ     

Fe—Mn—Si—Cr—Ni系形状记忆合金γ→←ε相变温度与成份？…

对现有Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ,Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｃｒ－Ｎｉ系形状记忆合金的成份和γ→←ε马氏体相变温度的实验测定数据进行了多元线性回归处理,建立了马氏体相变器Ｍεｓ,Ａεｓ以及相变热滞（Ａεｓ－Ｍεｓ）与合金成份之间的定理经验关系,结果表明：Ｍｎ,Ｃｒ,Ｎｉ元素均降低相变温度Ｍεｓ和Ａεｓ,但Ｓｉ明显使用升高,同时表明此类合金中的Ｓｉ,Ｃｒ含量增加,合金的相变热滞增大,这一结果为此类合金的成份设计提供了     

γ‘—Fe4N制备的穆斯堡尔谱研究

在ＮＨ３／Ｈ２气氛下热处理草酸亚铁的结果表明氮化物的形成和氮化物间的相转变是有条件的。在众多的影响产物的工艺因素中，热处理温度和ＮＨ３／Ｈ２的气流比是影响γ］－Ｆｅ４Ｎ形成的两个最关键因素。为了获得单相的γ＇－Ｆｅ４Ｎ，除热处理温度要在５５０－６５０℃附近外，ＮＨ３／Ｈ２的比最好应小于１：１。     

针形α—Fe磁粉表面氧化处理研究

采用针形铁黄（α－ＦｅＯＯＨ）还原制备得到针形α－Ｆｅ金属磁粉，然后将其浸入甲苯中，慢速空气氧化制得样品．用透射电子显微镜（ＴＥＭ）观察其表面形貌，采用Ｘ－射线衍射（ＸＲＤ），Ｘ－射线光电子能谱（ＸＰＳ）分析其组成与结构．提出α－Ｆｅ粒子表面双层缺陷氧化膜（内层Ｆｅ３Ｏ４，外层γ－Ｆｅ２Ｏ３）的模型，用热处理的方法证实了它的存在，并得出有序氧化物结构可改善α－Ｆｅ磁粉稳定性的有益结果     

低温下Fe－69．7％Cr合金α’相的穆斯堡尔谱

Ｆｅ－６９．７％（ａｔｏｍ）Ｃｒ合金经５００℃时效４年后，获得单一α＇相结构，并测定了它在低温下合金的穆斯堡尔谱。结果表明：在室温３００Ｋ穆斯堡尔谱为一单线洛仑兹线型，降低温度其半宽度也随着展宽，在７７Ｋ时超精细场达３０７２．２０ｋＡ／ｍ；超精细场数值随温度降低而增大，其变化规律与顺磁体模型理论值变化曲线相似，说明α＇相在７７Ｋ以上为一顺磁质，从１２００℃至室温通过变温热循环加速了Ｃｒ句晶界扩散以及顺磁α＇相在Ｆｅ－２４．６％Ｃｒ－５．０％Ａｌ合金中析出，并导致合金脆化。     

时效对微晶Al—Si系合金α—Al相晶格常数的影响

研究了时效对微晶态Ａｌ－Ｓｉ二元合金和Ａｌ－Ｓｉ－Ｆｅ－Ｃｕ－Ｍｇ多元合金相组成、基体α－Ａｌ相晶格常数的影响。结果表明：时效初期合金中第二相质量分数明显增加，时效一定时间后，第二相质量分数不再变化，而α－Ａｌ相晶格常数一直增大，直至超过纯铝晶格常数值；两种合金时效１００ｈ后，晶格常数趋于一致。     

电弧法制备了Fe—C合金超微粒的分析

用电弧法制备了以Ｆｅ和Ｃ为原材料的超微粒,通过Ｘ射线衍射,Ｘ射线光电子能谱,电子显微镜和电子衍射观测和分析了样品的形态,结构和成分,并与以Ｆｅ为原材料制备的微粒进行了对比分析,结果表明,用电弧法能够制备出含有ＦｅｘＣ１－ｘ相的合金超微粒,较Ｆｅ超微粒而言,含ＦｅｘＣ１－ｘ相的合金超微粒抗氧化能力有所增强。     

真空钎焊不锈钢接头的钎缝组织和相组成特征

用金相试验,Ｘ射线衍射物相分析和电子探针分析方法,系统地研究了４种镍基钎料钎焊１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ的钎缝组织特征和相组成及其随热处理时间的变化规律,研究结果表明,用ＢＮｉ－１ａ和ＢＮｉ－２钎料钎料（１１２０℃,１０ｍｉｎ）的缝宽为０．１０ｍｍ的钎缝由αＮｉ５Ｓｉ２,ＣｒＢ和Ｆｅ４．５Ｎｉ１８．５Ｂ６组成,近缝区扩散层由α－Ｆｅ,γ－Ｆｅ和Ｆｅ２Ｂ组成,用ＢＮｉ－５钎料钎焊（１１７５℃,１０ｍｉｎ）     

Fe—Mn—Si基形状记忆合金的奈尔温度（TN）对马氏体相变...

用静电音频内耗仪测量了Ｆｅ－３０．３Ｍｎ－６．１Ｓｉ,Ｆｅ－２９．０５Ｍｎ－６．２７Ｓｉ－ＲＥ,Ｆｅ－２６．４Ｍｎ－６．０２Ｓｉ－５．２Ｃｒ形状记忆合金在１５０￣６００Ｋ温度范围的内耗及模量变化,确定了三种合金的ＴＮ温度及Ｍｓ温度,通过计算ε→γ相变内耗峰的面积,研究了奈尔温度ＴＮ对γ→ε马氏体相变的影响。结果表明,合金成分显著地影响ＴＮ温度,其中ＲＥ和Ｃｒ均降低ＴＮ温度。随着ＴＮ温度的降低,Ｍｓ     

Fe—Mn二元系中相能量MEAM研究

应用修正嵌入原子法（ＭＥＡＭ）研究了Ｆｅ－Ｍｎ二元合金中γ相（ｆｃｃ）和α（ｂｃｃ）随Ｍｎ含量变化的不同能量,它们的能量变化趋势与Ｆｅ－Ｍｎ二元相图的推测结果一致,由此表明,用ＭＥＡＭ法研究Ｆｅ－Ｍｎ二元系中两种立方相的能量是有效的。     

用谱学方法研究铜在Fe（CN）^3—6溶液中的腐蚀行为

用ＦＴ－ＩＲ、ＵＶ－Ｖｉｓ和ＸＰＳ等分子光谱和电子能谱方法研究了铜在Ｆｅ（ＣＮ）＾３－６溶液中的腐蚀过程，表面膜的形成及其改性。结果表明，腐蚀膜主要由Ｃｕ＾１＋４Ｆｅ＾Ⅱ（ＣＮ）６（大量）和Ｃｕ＾２＋２Ｆｅ＾Ⅱ（ＣＮ）６（少量）组成，并夹杂有Ｋ４Ｆｅ（ＣＮ）６和Ｋ３Ｆｅ（ＣＮ）６；