临界状态下一阶中立型时滞微分方程的振动性

证明了一阶中立型时滞微分方程［ｘ（ｔ） － Ｐ（ｔ）ｘ（ｔ－ τ）］′＋ Ｑ（ｔ）ｘ（ｔ－ σ） ＝０ 所有解振动,如果ｌｉｍｔ→∞Ｐ（ｔ）＝１ 且ｌｉｍｉｎｆｔ →∞∫ｔｔ－ τＱ（ｓ）ｄｓ＞０,其中Ｐ（ｔ） ,Ｑ（ｔ）∈Ｃ（［ｔ０ ,∞）,Ｒ＋） ,τ,σ∈（０,∞） ．     

二阶非线性泛函微分方程解的振动性与渐近性

本文讨论一类一阶非线性泛函微分方程［Ｐ（ｔ）（ｘ（ｔ）＋ｃｘ（τ，（ｔ）））＇］＇＋ｑ（ｔ）ｆ（ｘ（σ（ｔ））＝０解的振动性与渐适性。所得结论改进和推广了已知的一些结果。     

Grbner基在一类成元问题中的应用

Ｆ是ｎ元多项式环Ｋ［ｘ＿１，…，ｘ＿ｎ］上以｛ｅ＿１，…，ｅ＿ｎ｝为基的自由模，ｆ＿１，…，ｆ＿ｔ∈Ｅ［ｘ＿１，…，ｘ＿ｎ］，Ｋ［ｆ＿１，…，ｆ＿ｔ］是ｆ＿１，…，ｆ＿ｔ生成的子代数，利用Ｇｒｏｂｎｅｒ基给出了一个简单算法决定Ｆ的给定元素ｇ是否属于Ｍ；如果是属于Ｍ，该算法同时给出ｇ的表示，即求得ｔ元多项式ｈ＿１，…，ｈ＿ｔ使．特别当ｇ∈Ｋ［ｘ＿１，…，ｘ＿ｎ］时，该算法能决定ｇ是否属于子代数Ｋ［ｆ＿１，…，ｆ＿ｔ］及相应的表示．     

一类具有“积分小”系数的中立型微分方程解的振动性

研究一阶中立型时滞微分方程［ｘ（ｔ）－ｐ（ｔ）ｘ（ｔ－τ）］′＋Ｑ（ｔ）ｘ（ｔ－σ）＝０解的振动性，其中ｐ∈ｃ（［ｔ０，∞），Ｒ），Ｑ∈ｃ（｛ｔ０，∞）Ｒ＋），τ＞０，σ≥０，给出了当系数Ｑ（ｔ）具有“积分小”时此方程新的振动准则，进一步揭示了中立项对方程振动性质的深刻影响。     

阻尼非线性微分方程的振动性

考虑阻尼非线性微分方程［ｒ（ｔ，ｘ）ｘ＾３］＇＋ｐ（ｔ）ｕ（ｘ）ｘ＾３＋Ｆ（ｔ，ｘ，ｘ＾３）＝ｈ（ｔ），其中ｐ（ｔ）可变号或ｐ（ｔ）≥０，本文给出此方程一切解ｘ（ｔ）满足ｌｉｍｉｎｆ｜ｘ（ｔ）｜＝０的条件，并给出当ｈ（ｔ）＝０时此方程的振动准则。     

F(w~+)=ag(w~-)+b型的边值问题

本文讨论边值条件型如 的函数类Ｕ（Ｄ）和 Ｄ－ｚ（Ｄ）中的解,其中边界上给定的函数ａ（ｔ）≠０,ｂ（ｔ）满足Ｈｏｌｄａｒ条件,而ｆ（ｗ）ｇ（ｗ）是某对单叶函数．设ＩｎｄＬ［ａ）ｔ）］＝ｘ。对单连域,在Ｕ（Ｄ）中得到： 定理１：对齐次问题 （ｉ）ｘ≥０,有解其中 ｐｘ（ｚ）是ｘ次多项式,,г（ｚ）是 Ｃａｕｃｈｙ型积分; （ｉｉ）ｘ＜０,问题无解。 定理２：对非齐次问题 （ｉ ）ｘ≥０,有解其中Ｘ（ｚ）是齐次边值的标准函数,ψ（ｚ）是Ｃａｕｃｈｙ型积分; （ｉｉ）ｘ＜０,且当ψ（ｚ）在∝点具有－ｘ阶零点时,有解 在Ｄ－ｚ（Ｄ）类中,得到 定理５：齐次边值条件的解为定理：６非齐次边值条件的解为ｘ≥０,有解ｘ＞０,一般无解。完全类似,能够得到ｍ＋１联能域的结果。定理６：非芥次逾值兹件的解力ｄｅｏ,＃＃０＜０,一般ｆ＄．完全臾似,能够得到 ｍ＋１＄通域的结果.     

一种至少k－2位正确的捕错译码

当ｘ２＋ｘ＋１不是ｇ（ｘ）的因子，ｇ（ｘ）和（ｘ２＋ｘ＋１）ｇ（ｘ）分别是二元线性循环码ｃ（ｘ）和Ｃｓｕｂ（ｘ）的生成多项式时，则Ｃｓｕｂ（ｘ）是ｃ（ｘ）的子码．恰当选用ｃ（ｘ）／Ｃｓｕｂ（ｘ）的４个余式ｃ（ｘ）转换为子码，然后对子码捕错．当错误矢量Ｅ（ｘ）的重量Ｗ［Ｅ（ｘ）］≤ｔ，且有连续ｋ位为零时，就能正确译码．     

拟线性抛物型方程非线性边值问题解的渐近性质

在这篇短文中研究拟线性抛物型方程非线性边值问题的解当ｔ→∝的性质．对线性方程这样问题的解当ｔ→∝时的渐近性质在文章［１］中会加以考虑。在本文中构造辅助函数是基本的方法．主要结果为：定理２：设防）ｕ）＝ｇ（ｔ,ｔ）关于ｘ均匀成立,则问题（１）（２）（３）的解ｕ（ｘ,ｔ）当ｔ→∝时关于ｘ均匀收敛于函数ｕ（ｘ）,此处ｕ（ｘ）为问题（４）（５）的解。 其次在区域中推导问题（１）（２）（３）的解当ｔ→∝时趋于零的充分条件,得到下面的定理： 定理４：设ｕ（ｘ,ｔ）为问题（１）（２）（３）的解。设则　　关ｘ均匀成立。 ｔ－ ｏｅ     

一维热方程奇异初边值问题

本文证明了形如ｕ＿（ｘｘ）＝ｕ＿ｔ，ｕ（ｘ，０）＝０，ｕ（０，ｔ）＝Ｕｔ￣（－（ｋ＋１）／２）），ｕ（∞，ｔ）＝０，的奇异初边值问题，当ｋ＝１，３，５，…时没有相似解；而当ｋ＞一１且ｋ≠１，３，５，…时相似解一定存在。第一个断言推翻了Ｐｈａｎ－Ｔｈｉｅｎ于文［１］中提出的一个重要结论。     

关于Grothendieck群的一些结果

我们首先证明了Ｒ［［ｘ１，…，ｘｎ］］上有限生成的投射模为自由的当且仅当Ｒ上有限生成投射模为自由的．其次我们给出了Ｋ０ＥｎｄＲＰ的若干结果，证明了：如果Ｐ－模范畴存在半局部的生成了，则存在ｎ＞０，使得Ｋ０Ｒ≈Ｚｎ，从而推广了半局部环上结论．最后得到了Ｒ为Ｈｅｒｍｉｔｅ环当且仅当存在伴随等价＜Ｆ，Ｇ，＞：ｆ．ｇ．ＳＦＲｍ→ｆ．ｇ．ＦＲｍ．从而给出了Ｈｅｒｍｉｔｅ环的范畴形式，为用范畴方法处理Ｈｅｒｍｉｔｅ环提供了一种新的工具．     

一类不稳定的非线性Schrdinger方程的有限差分方法

研究了一类不稳定的非线性Ｓｃｈｒｏ¨ｄｉｎｇｅｒ方程ｉｕｘ＋ｕｔｔ＋εｕｘｔ＋ｆ（｜ｕ｜２）ｕ＝０（ε１,ｘ∈［０,１］,０≤ｔ≤Ｔ）的初边值问题,构造了该问题的一类无条件稳定的差分格式,利用非线性函数的有界延拓法与能量估计法得到了差分格式的误差估计,证明了差分格式的收敛性与稳定性．     

二阶常系数非齐次线性微分方程的一个解法

在工科高等数学教材中,关于二阶常系数非齐次线性微分方程只给出了自由项为两种特殊形式(即f(x)=eλxPm(x)或f(x)=eαx[Pl(x)cosβx+Pn(x)sinβx])时的解法,本文就自由项为一般的一个连续函数f(x),采用常数变异法,并利用分部积分,推出了一般二阶常系数非齐次线性微分方程的通解公式。常数变异法较之待定系数法,在特解的假设过程中避免了对f(x)形式的讨论,因而更具一般性。     

二阶边值问题的多重正解性

利用不动点指数理论证出：如果非负函数ｆ（ｔ,ｕ）满足条件,（１）存在一个测度不为零的可测集ｅ［０,１］,使ｌｉｍｍｉｎ（ｆ（ｔ,ｕ）／ｕ）＝∞,ｌｉｍｍｉｎ（ｆ（ｔ,ｕ）／ｕ）＝∞;（２）存在常数Ｐ＞０,使得当０≤ｕ≤Ｐ,０≤ｔ≤１时,ｆ（ｔ,ｕ）≤（∫１０Ｇ（ｓ,ｓ）ｄｓ）－１Ｐ,则二阶两点边值问题－ｕ″＝ｆ（ｔ,ｕ）至少存在两个正解,其中Ｇ（ｔ,ｓ）是格林函数．     

有压力梯度的层流旋转边界层的求解及其在叶轮设计中的应用

本文第一部份将卡门——波尔豪森方法应用于旋转系统中的、有压力梯度的二维层流边界层上。它是一般的固定系统中的、有压力梯度的二维层流边界层的积分近似法［１］［２］［３］的推广。当Ω＝０时，其结果全部转换到Ｈ．Ｈｏｌｓｔｅｉｎ和Ｔ．Ｂｏｈｌｅｎ［２］的原来的形式。 本文第二部份，用上述方法计算了离心式叶轮叶片吸力边上，三种具有典型意义的速度分布的边界层发展，并讨论了最佳速度分布。其结论与文［１３］的结果基本一致。我们还用上述方法估算了两个叶轮吸力边上的分离点位置，并将其结果与实测数据进行了比较。这两个试验叶轮被设计成满足逆转捩准则。 本方法的结果与 Ｒ．Ｍ．Ｈａｌｌｅｎ， Ｊ．Ｐ．Ｊｏｈｎｓｔｏｎ和 Ｗ．Ｒ．Ｒｅｙｎｏｌｄｓ关于“旋转圆弧叶片上的层流边界层”［４］的精确解作了比较。也与Ｇ．Ｊｕｎｓｃｌａｕｓ关于“用卡门——波尔豪森方法分析旋转平板叶片上的边界层”［５］的结果作了比较。     

非线性摄动电报方程初值问题的渐近理论

对一类二阶半线性摄动电报方程,给出了一个渐近方法,证明了解的渐近理论及形式近似解的合理性都在时间变量无穷大时（０≤ｔ≤Ｏ（｜ε｜－１））成立,并推广了赖绍永的工作［应用数学及力学,１９９７,１８（７）：６１１～６１６］．     

深水导管架平台风激振动条件下构件基频的计算

拖航工况下,深水导管架平台受风激振动影响严重,校核平台风激振动的关键参数为杆件基频,当前规范对导管架中构件的基频计算尚无确切公式.工程中目前认可的基频计算公式,是针对单独杆件设计,缺乏对复杂构件结构形式与杆间约束的考虑.沿用原计算方法对复杂类构件进行基频计算时,会造成较大误差.本文采用ANSYS有限元软件建立深水导管架平台模型,应用构件受激励后的自由衰减对常见构件类型的基频进行分析,根据结果对各类构件的固结系数Φ进行修正.     

“三偏移-三转角方程”解变梁的振动问题

文中建议用阶形梁近似地代替截面按任意规律变化的变梁以简化结构力学问题的计算。基于等截面梁的现成初参数解答,导出一种“三偏移——三转角方程”;利用这个标准形式的方程求解变梁的振动问题——强迫振动（包括静力强度问题）和自由振劫,可使计算比较系统和简捷。对于变梁的自振频率、形常数和载常数都分别列举了算例。     

交替方向法解椭圆型差分方程

用差分法求解自共轭椭园型方程的第一边值问题时,使用交替方向法［１］［２］具有很大的优越 性。本文对当空间维数力Ｐ时的这一类议程提出带某个实参数的交替方向格式,求出收敛的参数区 间,指出当ａｉｊ＝ａｊｉ ＝ ０（ｉ≠ｊ）时,对于收敛区域的任何参数,为使逐次近似达到指定的准确度所必 须实行的迭代数力０（ｌｎ　　）。其次对２和３维的情况,考虑用高准确度的差分方程逼近Ｌａｐｌａｃｅ算 子的微分方程时的线性方程组,建立了交替方向迭代格式,证明对所迭取的参数序列,为使误差缩 小一个因子 １０－Ｑ所必须突行的迭代数Ｎ仍为 ０（ｌｎ　）。特别孚Ｐ＝２时,Ｎ≤－１．２Ｑ ｌｏｇｓｉｎ　　　; 当Ｐ＝３时,Ｎ≤－１６．８１ Ｑｌｏｇｓｉｎ２　　。由于此时比通常的差分方程的截断误差来得小,可以 期望,随着步长相应的放大,总的计算量不一定会增加。     

用球面Jackson多项式刻划Besov空间

记Ｓｎ－ １ 为ｎ（ｎ ≥３） 维欧氏空间Ｒｎ 中的ｎ － １ 维单位球面,Ｘｐ （Ｓｎ－ １） 为Ｓｎ－ １ 上的ｐ（１ ≤ｐ ≤∞） 幂可积函数空间,或连续函数空间,并记Δ＝ ｛ｇ（ｘ）｜ｇ,Δｇ ∈Ｘｐ （Ｓｎ－ １）｝,Δｆ ＝ ｎｉ＝ １２ｇ（ｘ）ｘｉ２ ｜｜ｘ｜＝ １,ｇ（ｘ） ＝ ｆ（ ｘ｜ｘ｜）．作Ｋ 泛函Ｋ（ｆ,δ）ｐ ＝ ｉｎｆｇ∈Δ｛‖ｆ － ｇ‖ｐ ＋ δ‖ｇ‖Δ｝以及Ｂｅｓｏｖ 空间（Ｘｐ ,Δ）θ,ｑ（０ ＜ θ＜ ２,１ ≤ｑ ≤∞）,则有下面的（ｉ）,（ｉｉ） 为等价的：（ｉ）　ｆ ∈（Ｘｐ ,Δ）θ,ｑ;　（ｉｉ）　［∞ｖ＝ １（ｖθ‖Ｊｖ,ｓ（ｆ） － ｆ‖ｐ）ｑ １ｎ ］１ｑ ＜ ＋ ∞当ｑ＝ ∞时,ｆ ∈（Ｘｐ ,Δ）θ,∞‖Ｊｖ,ｓ（ｆ）－ ｆ‖ｐ ＝ Ｏ（ｖ－ θ）,其中Ｊｖ,ｓ（ｆ）为球面Ｊａｃｋｓｏｎ 平均。     

环肋锥-柱结合壳在静水外压作用下的弹性稳定性

本文提出了分析环肋锥－柱结合壳在静水外压作用下弹性稳定性的一个有效方法。该方法的基本思想是：（１）联合运用半弯矩理论和结合边附近边界效应理论；（２）利用以切向位移作为基本未知数的最小势能原理。所得到的临界压力表达式和熟知的圆柱壳 Ｍｉｓｅｓ公式相似。式中的特征值αＲ／Ｌ取代了Ｍｉｓｅｓ公式中的πＲ／Ｌ，α是一个与结合壳的几何参数有关的系数。因此，由这两个公式的类比引出了“相当柱壳”概念。 对于凹式锥－柱结合壳，从本文的基本方程式出发，用渐近分析的方法又一次导出了其几何构造上的一个不利形式。当这个不利形式被满足时，壳皮膜力抵抗失稳的能力将大大降低。凹式结合壳的这种不利形式早在我们的工作［２］中已经发现，这里又一次得到证明。