梨园河肃南水文站水面流速系数分析

根据梨园河肃南水文站的实测资料,对该站水面流速系数进行了分析,不仅验证了《水文测验规范》(以下简称《规范》)中规定的一般情况下水面流速系数的取值范围,而且用经验公式进行了推算。     

人工河道断面水面流速系数的探讨

人工河道断面水面流速系数在无精测法资料可供对比分析的情况下,采用比照同类站直接选用具有一定的盲目性。以0.6相对水深测速代表平均流速,作为计算断面平均流速的标准值,以较为接近天然河流的对数型垂线流速分布公式为理论依据,与采用假定水面流速系数测速的断面平均虚流速进行比较,分析水面流速系数。并用数理统计的量化标准反证所求水面流速系数是比较简便易行的。     

黄腊坨站测流断面水面及0.2流速系数分析

本次研究的目的是解决黄腊坨水文站基本断面水面及0.2流速系数问题。方法是用基本测流断面的＂十一点法＂垂线平均流速,分析水面及0.2流速系数,并通过建立两者的函数关系,推算出基本测流断面水面及0.2流速系数分别为0.912、0.897。     

长江流域永宁镇水文站水面流速系数的分析及确定

永宁河发源于甘肃天水市麦积区，是嘉陵江上游重要的支流之一。永宁镇水文站是该河上唯一的一个水文站，为测验需要，根据2010—2012年陆续比测资料，以及《流量测验规范》水面系数确定方法对本站水面系数进行了分析与计算，以方便了以后的流量测验及资料整编提供一个合理、可靠的依据。     

永宁镇水文站水面流速系数的分析与确定

永宁镇水文站近几年由于各种因素，测流断面发生较大变化，涨水后会有大面积的浅水区，浅水区测定流速计算流量时需要精确的水面流速系数。之前永宁镇水文站的水面流速系数是经验值0．85。现在通过缆道流速仪进行试验，采用垂线法和断面流量法对试验结果计算分析后，得到比较满意的结果，相关系数均达到0．97，确定水面流速系数为0．87。这个系数将用于永宁镇水文站的实际流量资料的计算，并为受中小河流项目建设影响的其他中小河流上的水文站提供参考。     

电波流速仪在围场站水文站流量测验上的应用

电波流速仪测量水面流速，通过水面流速系数的换算达到测量河流流量的目的，已在具备电波流速仪环境条件的（如桥梁、缆道吊箱等）小河流水文站使用。该仪器采用无接触测流，不受含沙量、漂浮物影响，具有操作安全，测量时间短，速度快等优点。     

水面浮标系数研究初步报告

(一) 前言 1956年1月水文局委托我院研究:水面浮标系数与河道断面形状和水力因素的关系,其次是中泓水面浮标系数,若有可能进一步研究风向风力等对水面浮标系数的影响。 1956年春,长江干支流及淮河共23测站,陆续寄来浮标和流速仪同时或先后施测流量的流量资料,以及横断面,糙率资料和测站地形草图。     

长江口北支河段全潮水文测验水通量平衡计算方法

为提高长江口北支河段全潮水文测验断面流量计算精度,满足测验区间水通量平衡的计算要求,对GB 50179-1993《河流流量测验规范》中的断面流量计算公式进行改进,采用更能反映断面流速实际分布状况的流速加权平均法计算部分断面平均流速,并采用试算法求出流速加权系数,进而计算得到断面流量和断面水通量。结果表明,本文所提算法提高了断面流量及潮量的计算精度,满足水通量平衡的计算要求,有效解决了长江口北支河段全潮水文测验水通量不平衡的问题。     

浅析热力管网的冲洗流速

根据流体力学的基本原理，结合《城市热力管网工程施工及验收规范》对冲洗流速的要求，从正常运行流速的角度，对管内残存杂物对管网运行的危害情况进行了分类分析，探讨了正常运行流速和冲洗悬浮速度的关系，提出必须以管网各计算管段正常运行流速来确定管道冲洗流速的观点。     

瑯琊山抽水蓄能电站进水口水力学试验研究

运用水工模型,对瑯琊山抽水蓄能电站上库进水口进行了水力学试验研究。在抽水和发电两种工况下,研究了进水明渠水面流态、流速场;观测了进水喇叭口附近的漩涡,以考察防涡格栅的效果;仔细研究了进水喇叭口各孔垂线流速分布,并测出进水喇叭口的局部水头损失系数。认为上库进水口的设计是可以接受的。同时,对设计方案的进一步优化提出了建议。     

椭圆余弦波在工程上的应用

本文扼要地介绍了椭圆余弦波理论的主要结果．利用这些结果分析了浅水波浪的水面流速和水底流速与微幅波理论的差别．得出了一些有意义的结论。 文中给出了应用椭圆余弦波理论计算浅水中波浪传插时的变形——波高浅水系数们及波长浅水系数 ＫＬ的程序框图．将按此程序计算的结果与微幅波理论进行比较，分析了它们的差别，从而得到了一些有意义的结论． 为了便于工程设计应用，文中提供了计算椭圆余弦波要素的关系曲线。     

郎琊山抽水蓄能电站进水口水力学试验研究

运用水工模型,对琅Ｙａ山抽水蓄能电站上库进水口进行了水力学试验研究。在抽水和发电两种工况下,研究了进水明渠水面流态、流速场;观测了进水喇叭口附近的漩涡,以考察防涡格栅的效果;仔细研究了进水喇叭口各孔垂线流速分布,并测出进水喇叭口的局部水头损失系数。认为上库进水口的设计是可以接受的。同时,对设计方案的进一步优化提出了建议。     

受压加劲板稳定承载力计算方法比较

对新版《中国公路钢桥规范(征求意见稿)》和国外钢桥规范的受压加劲板稳定承载力计算方法进行比较,以实例说明几种规范的整体稳定系数和局部稳定系数的差异.研究结果显示:中国公路钢桥规范的整体稳定四条柱子曲线与欧洲规范a、b、c、d曲线相接近,局部稳定系数取值小于其它规范对承载力的折减,计算结果相对保守.     

满足规范剪重比要求的高层结构基本自振周期研究

介绍了美国等国规范有关剪重比的规定,以及我国《建筑抗震设计规范》(GB50011—2010)和《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2010)中最小剪重比提出的背景,对高层结构满足现行规范剪重比要求的结构自振周期进行了分析.根据现行抗震规范的要求将地震影响系数曲线分为两种情况,又将每种情况下的地震影响系数曲线分为5段,分析了每段的结构自振周期与楼层最小地震剪力系数值之间的关系,最后对结果进行合并,得到了满足规范要求的楼层最小地震剪力系数值的结构基本周期,根据结构的基本自振周期便可以判断该结构的剪重比是否能够满足规范剪重比的要求.通过工程实例对分析结果进行了验证.     

山区性河流水面线计算改进

通过改进动能修正系数和引入综合局部系数,克服了常规的水面线计算方法计算山区性河段水面线时出现的下游水头比上游水头大或糙率、局部损失系数变化较大的问题,避免了在计算山区性河流水面线时使用虚糙率在物理概念上解释困难和扣死水操作复杂等缺点.通过改进的遗传算法对糙率、局部损失系数或综合局部系数等进行优化选择,使参数选择更加合理.通过对蓬莱滩河段水面线计算并和传统的方法进行比较证明该方法对山区性河流水面线的计算是行之有效的.     

“泡沫式”浮标及其流速系数的试验分析——以黄水沟水文站为例

黄水沟水文站自1955年建站以来，于1994年、1996年、2000年发生特大洪水后，测验断面发生了明显变化。根据《河流流量测验规范》(GB50179-93)有关规定，对该站中、高水进行浮标系数试验。通过制作的“泡沫式”浮标，采用相应的流速仪实测流量与浮标虚流量的关系，分析、确定该站均匀浮标和中泓浮标的系数，在试验、分析过程中，对存在和发现的问题提出了解决方法和建议，为浮标法的测验方法及流量成果的精度提高提供可靠依据。     

徐变对预应力连续刚构桥施工预拱度的影响分析

研究了混凝土徐变对悬浇大跨度预应力混凝土连续刚构桥施工预拱度的影响。对1985年《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（简称85规范）和2004年新规范（简称04规范）中徐变系数计算公式进行了对比分析。     

轴心受力钢构件的可靠性比较分析

针对目前工程界存在的中美钢结构规范差异,我国规范无法走出国门的现状,对我国《钢结构设计规范》GB50017-2003和美国《钢结构建筑物荷载及抗力系数设计规范》LRFD-2001中轴心受压构件,利用可靠度理论对两者的可靠度进行了比较,得出一些关于中美钢结构设计规范轴心受压构件可靠度设置水平的结论。     

用有限元法计算宽顶堰流

本文用有限元法计算了过宽顶堰的水流流动,得到了流速场,压力场及各种α/H的水面曲线等资料。在流量和自由面位置均未知的情况下,本文提出了一种新的计算方法。其主要特点是:当上游水头H一定时,认为在宽顶堰的各个过流断面上都存在一个允许通过的最大流量,实际上堰的过流量必是这些最大流量中的最小值,相应处即为临界断面。从而解决了同时调整流量和自由面的困难。依据34组计算资料,总结了流速系数φ和流量系数m的计算公式:     

500kV全联合变电构架体型系数风洞试验及风振系数取值分析

以典型的500kV全联合变电构架为背景,通过风洞试验测试与有限元计算分析相结合,研究全联合变电构架的风荷载体型系数、风振系数的取值.分别制作了1/11的单根横梁模型和1/32的七跨全联合构架模型,测试了不同类型横梁的风荷载体型系数,并基于风洞试验得到的体型系数对全联合构架进行风振响应分析,计算了其风振系数取值.结果表明,A,B和C三类横梁体型系数测试值分别为2.23,2.35和2.18,比《建筑结构荷载规范》和《变电站建筑结构设计技术规程》取值分别大8%,14%和7%;阻尼比2%时,20m,26m和34m标高处横梁的风振系数分别为1.60,1.80和1.58,比《变电站建筑结构设计技术规程》的取值分别大7%,6%和5%,国内规范对此类结构的风荷载取值偏于不安全.