PR状态方程用于混合致冷剂热力性质的计算

包含一个可调参数的Peng-Robinson状态方程可准确计算混合致冷剂的饱和压力及气液平衡,但对液相容积的计算误差稍大。本文针对非共沸混合工质R22/R114和R13B1/R152a进行了计算,同时也计算了两种共沸工质R500和R502,并与实验数据作了比较,获得了较满意的结果。     

基于传热窄点的非共沸混合工质优选方法

为了解决多种非共沸工质的优选问题,提出了一种基于传热窄点的分析方法．应用CSD状态方程得到不 同非共沸工质相变时焓差随相变温度的变化规律,并在适当假设的基础上,再得到换热流体的温度分布,从而得到 不同非共沸工质的相变传热窄点位置和大小,结合统计学方法,尝试给出了一种非共沸混合工质的优选方法．针对 两种非共沸工质(R401A和R409A)应用了两种不同的比较方法,比较结果均为R401A优于R409A,但新方法更加 简便．     

氮－烃类二元低温混合工质的工作机理分析

用ＰＲ方程计算氮－烃类二元混合物的自由焓，提出判别氨－烃类二元混合物互溶性的方法，并计算了该类混合工质的汽液平衡、液液平衡和汽液液平衡特性，为寻求新的混合工质对提供了一种有效的理论预测方法。     

三元非共沸混合工质变组成容量控制空调系统可行性分析

采用由R32／R125／R134a组成的三元非共沸混合制冷剂作为循环制冷工质,分析了其分馏特性,并且对变组成理论制冷循环的性能进行了计算,探讨了一种采用三元非共沸混合制冷剂的通过改变组分组成达到容量控制的新型空调系统的可行性。     

氮—烃类二元低温混合工质的工作机理分析

用ＰＲ方程计算氮－烃类二元混合物的自由焓，提出判别氮－烃类二元混合物互溶性的方法，并计算了该类混合工质的汽液平衡、液液平衡和汽液液平衡特性，为寻求新的混合工质对提供了一种有效的理论预测方法。     

基于分析的内燃机排气余热ORC混合工质性能分析

使用非共沸混合工质可以降低ORC系统的不可逆损失.为此,建立了内燃机排气余热ORC模型,分析了不同组分非共沸混合工质toluene/R141b在不同蒸发温度和冷凝温度下的热效率、效率和损失.分析结果表明:混合工质的效率均低于纯工质;纯toluene的热效率和效率最高.使用混合工质,一方面可以拓宽工质选择范围;另一方面,由于温度滑移,混合工质可以更好地与热源匹配,减小不可逆损失.     

混合工质泄漏对有机朗肯循环发电系统性能的影响

基于有机朗肯循环系统中各部件、管道等密封导致的实际系统运行过程中不可避免地存在着循环工质的泄漏问题,结合余亥姆霍兹自由能状态方程、混合法则和等温泄漏模型,研究了非共沸混合工质R245fa/R601a（初始质量配比为0.6/0.4）在ORC发电系统蒸发器中泄漏率为0~50%时对混合工质配比以及循环性能的影响.结果表明:非共沸混合工质泄漏会造成混合工质配比及工质热物性的变化,系统循环性能也会改变,且蒸发出口段发生液相泄漏时对循环性能影响最大.随着泄漏率的增大,比净输出功减少率可达12.23%.      

机加工多孔表面非共沸混合工质池沸腾换热

对纯R11、R113及R11/R113非共沸混合工质在平壁面和机加工多孔壁面(MFPS)上的池沸腾换热特性进行了实验研究。结果表明:混合工质沸腾换热系数相对纯工质沸腾换热系数的大小与易挥发分百分比x_1有关。混合工质池沸腾实际换热系数的降低量△h_b与热负荷高低有关。非共沸混合工质在MFPS上的池沸腾换热系数比平壁面提高1.7～2.5倍,与纯工质比较,其强化效果降低,而△h_b增加,它与MFPS无因次参数m值大小有关。提出了混合工质在平壁面上池沸腾换热修正计算式,最大偏差在±8%之内。还首次建立了混合过程熵增△S_(mix)与△h_b之间的定量关系式。并提出了混合工质在MFPS上的池沸腾换热计算式,最大偏差在±15%之内。     

环状流条件下水平蒸发管周向壁温变化特性研究

对纯工质R22和非共沸混合工质R32/R134a(25％／75％)在水平光管和微翅管内的流动沸腾特性进行了实验研究，分析了两种工质在环状流条件下水平管的周向壁温变化特性，为动力工程蒸发换热设备以周向壁温变化来判断两相流流型提供了理论基础。     

绝热流动的R4O7C毛细管计算模型

顺应开展制冷工质替代研究的趋势 ,对 R2 2的替代工质三元非共沸混合工质 R40 7C在毛细管中的绝热流动进行了分析计算 ,分别建立了能量、质量方程和压降计算公式 ,并分别就过冷区和两相区作了理论求解 .将 R40 7C与 R2 2的计算结果进行了对应比较分析 ,该计算模型将对R40 7C空调系统的优化分析和控制提供了有效的部件性能分析方法     

非共沸混合工质R22／R114热物性的确定

由于目前没有任何非共沸混合工质热物性的实验数据，本文在分析比较了常用的混合物热物性计算关系式，并经与所能得到的（共沸）混合物数据比较的基础上，审慎地确定了一套最佳计算方法，用以确定Ｒ２２／Ｒ１１４的热物性。     

新型共沸混合工质HFC134a／HFC152a在冰箱上的应用

提供了在冰箱上应用新型共沸混合工质ＨＦＣ１３４ａ／ＨＦＣ１５２ａ的热力学分析和实验研究。相平衡计算表明，新制冷剂是一种共沸混合物，热力学分析和实验研究表明，新型共沸混合工质ＨＦＣ１３４ａ／ＨＦＣ１５２ａ与原制冷剂ＣＦＣ１２相比有着相似的热工性能，在合适的成分下，有一定的节能效果。文中还对新型共沸混合工质ＨＦＣ１３４ａ／ＨＦＣ１５２ａ应用于冰箱时可能存在的可燃性和充灌问题进行了讨论。     

氟里昂及其混合物热力性质CSD通用计算程序

介绍了用 Carnahan—Starling—Desantis 状态方程编制致冷剂及其混合物热力性质计算程序的全过程。     

非共沸混合工质通过毛细管时亚稳态流特性的试验研究

本文报导了对非共沸混合制冷剂Ｒ２２／Ｒ１４２ｂ在毛细管内流动过程中亚稳态流特性的试验研究．试验测取了在不同的流动工况和不同的工质混合比下的温度和压力沿毛细管长度的分布，通过工质混合法则求取了各测点的热物性参数，再由图示法确定亚稳态流的定量规律．试验结果表明，在采用非共沸混合工质时，毛细管内仍然存在着亚稳态流现象，同时，指出了对非共沸混合工质在毛细管内汽化过程中的亚稳态流现象进行理论分析的必要性．     

Excel电子表格在化工计算中的应用

以化工中3个典型计算为例，用Excel电子表格计算汽．液平衡组成及温度，确定了理论塔板数及各块板上汽．液平衡组成，求出了烟道气组成．结果表明：用Excel计算，效率高，操作方便．     

转油线工艺设计方法的研究

利用相平衡、两相流及热焓模型开发计算转油线工艺计算程序，对变温、变压和变速的转油线进行过程模拟，考察了不同相平衡、两相流模型计算结果与工业现场值的吻合情况．得到了温度、压力和汽化率沿转油线各截面的变化规律，其中转油线入口的温度、压力计算值与实测值相符．计算软件可用于转油线的优化设计．     

微圆管内非共沸混合工质流动沸腾传热强化

分别进行了R32/R134a在水平微圆管、细圆管和小尺寸常规管道内的流动沸腾传热试验.在定义微圆管传热强化系数Ec(相对于细圆管和小尺寸常规管道的传热强化系数分别用Ecm和Ecs表示)的基础上,从不同强化管内流动沸腾传热机理的角度分析了Ecm和Ecs在不同试验工况下的变化规律及其与传热机理的关系.结果表明,试验工况范围内Ecm和Ecs分别在1.01～2.33和1.03～3.54之间变化.绝大部分试验工况下Ecm的值较小且变化很小,Ecs则较大且有明显变化;高热通量和高质量干度下Ecm和Ecs的值都较大.微圆管内流动沸腾传热强化效果与传热机理及其转变区域密切相关,当微圆管内传热开始出现恶化和较高热通量下微圆管内核态沸腾传热占绝对主导地位时,微圆管传热强化效果明显.     

活度系数模型预测汽-液相平衡的发展概况

本文综述了活度系数模型在预测汽-液相平衡方面的进展情况,特别对状态方程-超额吉布斯自由能模型(EOS-gE模型)的性能进行了详细分析,同时对各类模型的特点和适应范围也进行了简要的概括。