3Cr2W8V钢与4Cr5MoVSi钢的固态相变扩散连接

在跨越固态相变点的热循环条件下，对热作模具钢３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ与４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ进行了蜚 熔合型低温扩散连接试验。分析了不同试验条件下的接头金相组织并对连接试样进行了拉断试验。结果表明，按优选工艺参数连接的试样在拉断试验时，断裂发生在基体处，表明接头强度已不低于基体强度。两种材料的接触面上发生了新晶粒形核，双向长大，形成共生晶粒的过程，最终导致接触面消失，实现了３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢与４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ钢     

4Cr5MoV1Si钢的热疲劳性能研究

本文研究了热处理工艺，各种表面处理，深冷处理及喷丸等工艺对４Ｃｒ５ＭｏＶ１Ｓｉ钢热疲劳性能的影响，研究结果表明，提高淬火加热温度，细化处理，双重处理，深冷处理，喷丸等都可提高其热疲劳抗力，低氮势等离子氮化，蒸汽处理，电火花表面强化等也对热疲劳抗力有明显改善，本文对热疲劳抗力提高的原因进行了分析。     

65Cr4W3Mo2VNb钢渗硼层的组织和结构

本文研究了６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ钢的渗硼行为，深入探讨了渗硼层的组织和结 构、心部强韧化处理后的组织和性能；提出了 ６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ钢表面渗硼硬比、 心部强韧化的综合热处理工艺．     

Si_3N_4／3Cr2W8V钢摩擦副滑动摩擦磨损性能

测定了销－盘式热压Ｓｉ３Ｎ４／３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢摩擦副在室温干摩擦磨损条件下的的摩擦系数及Ｓｉ３Ｎ４销的磨损系数．对陶瓷销的磨损面进行了ＳＥＭ显微形貌观察、Ｘ射线分析；并探讨了陶瓷销的磨损机理．研究结果表明：Ｓｉ３Ｎ４陶瓷的磨损以微区脆性断裂为主要机理．     

1，1′─［四甲基二硅撑］双（环戊二烯基三羰基钨配合物）的合成及反应

１，２－二环戊二烯基四甲基二硅烷与丁基锂作用生成［四甲基二硅撑］双（环戊二烯基负离子盐），后者随即与六羰基钨反应形成１，１－［四甲基二硅撑］双［环戊二烯基三羰基钨负离子盐］，（Ｍｅ２ＳｉＳｉＭｅ２）·［Ｃｐ′（ＣＯ）３Ｗ－］２·２Ｌｉ＋（Ｉ）．（Ｉ）分别与六种卤化物反应，生成在钨原子上引入取代基的产物：（Ｍｅ２ＳｉＳｉＭｅ２）．［Ｃｐ′Ｗ（ＣＯ）３Ｒ］２，（Ｒ：Ｍｅ，Ｃ２Ｈ５，２；ＰｈＣＨ２，３；ＣＨ２ＣＯＯＣ２Ｈ５，４；ＣＨ３ＣＯ，５；Ｐ３ｈＳｎ，６）．（Ｉ）用醋酸处理后，随即分别与ＣＣｌ４，ＮＢＳ及Ｉ２作用，生成相应的钨卤化物，（Ｍｅ２ＳｉＳｉＭｅ２）［Ｃｐ′Ｗ（ＣＯ）３Ｘ］２，（Ｘ：Ｃ１，８；Ｂｒ，９；Ｉ，１０），（Ｉ）与Ｆｅ３＋／Ｈ３Ｏ＋作用发生氧化偶联，生成双核Ｗ－Ｗ键产物（Ｍｅ２ＳｉＳｉＭｅ２）［Ｃｐ′Ｗ（ＣＯ）３］２，１１．（Ｃｐ′＝Ｃ５Ｈ４）     

Si3N4／3Cr2W8V钢摩擦副滑动摩擦磨损性能

测定了销－盘式热压Ｓｉ３Ｎ４／３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢摩擦副在室温干摩擦磨损条件下的摩擦系数及Ｓｉ３Ｎ４销的磨损系数，对陶瓷销的磨损面进行了ＳＥＭ显微形貌观察，Ｘ射线分析；并探讨了陶瓷销的磨损机理。研究结果表明：Ｓｉ３Ｎ４陶瓷的磨损以微区脆性断裂为主要机理。     

表面屈服限与疲劳极限间的关系

表面屈服限与疲劳极限间的关系方信贤王惠齐（福州大学机械工程系，福州，３５０００２）１试验方法表面屈服限测量在ＭＳＦ－２Ｍ应力仪上进行．试样为４０Ｃｒ８６０℃淬火不同温度回火、３８ＣｒＭｏＡｌ调质、Ｗ６Ｃｒ５Ｍｏ４Ｖ２退火和１１３０℃淬火５５０℃回火３...     

电厂锅炉管的高温腐蚀及金属陶瓷涂层防护

对火电站锅炉过热器用钢钢研１０２、Ｔ９１、ＴＰ３４７进行了高温氧化及模拟煤燃烧时碱金属硫酸盐（Ｎａ２ＳＯ４Ｋ２ＳＯ４）沉积在金属表面而发生的热腐蚀进行了腐蚀动力学研究，并针对２００ＭＷ发电机组常用的１０２钢采用表面喷涂Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒＡｌ金属陶瓷涂层以提高其热腐蚀抗力．结果表明，高温氧化性能ＴＰ３４７钢最好，氧化速率符合抛物线规律；而１０２钢的氧化速率几乎呈直线规律．热腐蚀实验中，３种整体材料腐蚀后的质量增加都接近直线规律，说明它们抗热腐蚀的性能都比较差，涂层能有效的隔离腐蚀介质，防止基体氧化和腐蚀     

W4Mo3Cr4VSi钢圆板牙热处理工艺研究

研究了Ｗ４Ｍｏ３Ｃｒ４ＶＳｉ钢圆板牙热处理工艺与变形之间的关系,获得了较佳的热处理工艺。     

残留奥氏体数量对65CrMo3W2VSiTi钢组织和性能的影响

本文系统研究了六种不同热处理工艺对６５Ｃｒ５Ｍｏ３Ｗ２ＶＳｉＴｉ钢残留奥氏体数量、形态、分布及其回火稳定性的影响，探讨了残留奥氏体对钢在不同组织状态下的强度、韧性、疲劳裂纹扩展速率和冲击疲劳寿命的影响及变化规率，得出了高碳高合金冷作模具钢淬硬组织中存在有一定数量和形态良好的稳定性较高的残留奥氏体可以改善其强韧性配合和提高疲劳抗力的结论．     

8407钢与4Cr5MoSiV1钢纵横向热疲劳性能研究

采用自约束热疲劳试验方法,在相同的热处理条件下,对比研究了8407,4Cr5MoSiV1钢的纵横向热疲劳特性,观察分析了两种钢的热 形貌及深度,并选择典型试样进行扫描电镜分析,结果表明,8507钢比4Cr5MoSiV1钢的碳化物颗粒较小,而且分布均匀,从而表现出较好的热疲劳性能,尤其是4Cr5MoSiV1钢的横纵向热疲劳性能差异较8407钢大,即8407钢的各向同性要优于4Cr5MoSiV1钢,与两种钢的横纵向冲击韧性的比值相对应。     

3Cr2W8V钢热应力疲劳探讨

本文研究了热处理温度和循环温度对3Cr2W8V钢热疲劳抗力的影响,探讨了热疲劳抗力与常规力学性质之间的联系.     

无钴 Ti(C,N)基金属陶瓷的热疲劳抗力

采用热疲劳龟裂网纹模拟法,定性地研究了无钴Ｔｉ（Ｃ,Ｎ）基金属陶瓷与３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢的热疲劳特性差异．结果表明,在热循环周次相同与相近的条件下,前者热疲劳裂纹呈粗大交叉的直线,起源于试样棱边的尖角处,并以较快的速度进入失稳扩展;后者形成细小典型的龟裂网纹,扩展缓慢,显示出热疲劳抗力高于前者．     

高速钢离子碳硼共渗层组织与耐磨性的研究

用先进测试手段对 M2钢( W6Mo5Gr4V2)离子碳硼共渗后硼的存在形式及其对耐磨性的影响作了系统深入的研究。结果表明,M2 钢经离子碳硼共渗后主要形成 B_2V_3相。它对提高 M2 钢的耐磨性起主要作用。     

用正电子探测热疲劳模具钢中的缺陷变化

用正电子寿命方法研究３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ模具钢的热疲劳。通过对不同循环次数的热疲劳样品的正电子寿命谱和表面显微硬度的测量，发现表面显微硬度ＨＶ和平均正电子寿命τ随疲劳循环次数Ｎ的变化呈现出类周期振荡特征。讨论了正电子寿命变化所反映出的材料中的缺陷变化，进而初步分析了热疲劳的微观机制。     

预制表面缺陷对钢滚动接触疲劳性能的影响

10Cr4Ni4Mo4V是在Cr4Mo4V的基础上研制的航空发动机轴承材料。为研究表面损伤对这两种材料疲劳性能的影响,通过含预制表面缺陷和无表面缺陷的滚动接触疲劳实验,研究了表面洛氏缺陷及其边缘突起对这两种材料接触疲劳性能的影响。通过扫描电镜分析了含表面缺陷试样疲劳发展过程及失效形貌,用X射线应力测定仪测量了试样实验前后残余应力随表面至芯部距离的分布。结果表明,表面缺陷以及缺陷边缘的突起均使材料疲劳性能劣化,10Cr4Ni4Mo4V的接触疲劳性能优于Cr4Mo4V。     

基于应变控制的4Cr5MoSiV1热作模具钢热机械疲劳行为

采用MTS?热机械疲劳电液伺服试验机研究了4Cr5MoSiV1热作模具钢400～700℃范围内拉压对称机械应变控制的同相及反相热机械疲劳行为.结果表明:当应变幅为±0.50％时,4Cr5MoSiV1钢反相热机械疲劳寿命约为同相的60％;无论同相还是反相加载,应力-应变滞后回线均呈现不对称性,同相加载时表现为平均压缩应力,反相加载时表现为平均拉伸应力.两种加载方式下,最大应力与最大应变及峰值温度均不同步,在高温半周出现应力松弛现象.此外,高温半周呈现持续循环软化,而低温半周呈现初始循环硬化,随后持续循环软化的特征.同相加载时断口以主裂纹、撕裂脊和准解理特征为主,裂纹少而深;反相加载时断口以疲劳条纹和大量的凹坑特征为主,裂纹多而浅.     

六面锻造和超深冷处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响

研究六面锻造和液氮处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响。结果表明，六面锻造加余热淬火处理，使钢中碳化物级别降低1～2级，使钢的奥氏体晶粒度降低2级，从而提高了耐磨性。淬火后再经液氮处理，既降低残余奥氏体含量，提高硬度，又降低钢中残余应力，明显地提高了钢的耐磨性。     

CeO2对等离子喷涂Cr2O3涂层组织和滑动磨损性能的影响

通过在Cr2 O3 材料中加入不同含量的CeO2 添加剂 ,探讨了稀土对等离子喷涂Cr2 O3 涂层组织、抗拉结合强度和滑动磨损性能的影响。研究结果表明 ,添加适量CeO2 可以提高Cr2 O3 涂层的致密性、抗拉结合强度和耐磨性。在滑动磨损条件下 ,Cr2 O3 涂层的磨损为疲劳磨损 ,CeO2 的加入不会改变涂层的磨损失效机制。涂层的耐磨性与涂层的抗拉结合强度成正比。