采用低硅赤铁矿尾矿制备蒸压砖

利用鄂西低硅赤铁矿尾矿及当地石灰石资源并掺入适量黄沙为原料制备蒸压砖,考察配方设计和搅拌工艺及成型压力对制备蒸压砖的影响,对该蒸压砖进行XRD和SEM分析.试验结果表明:在赤铁矿尾矿质量分数为70％,石灰质量分数为15％,黄沙质量分数为15％,采用2次搅拌工艺,成型压力为20 MPa,蒸汽压力为1.2 MPa,蒸压时间为6h条件下制备的蒸压砖,其抗压强度为21.20 MPa,抗折强度为4.21 MPa; 15次冻融后抗压强度为18.36 MPa,质量损失为0.72％,达到GB 11945-1999(《蒸压灰砂砖》)规定的MU20级的要求;其强度主要来源于水化反应生成的Ⅰ型水化硅酸钙、托勃莫来石和水石榴石,它们相互交织形成网络结构,并胶结赤铁矿尾矿和黄沙颗粒形成紧密和坚固的骨架.     

粉煤灰烧结砖的成型条件研究

针对粉煤灰坯料的特性采用半干压成型方法，测定了不同成型压力条件下，干坯强度的变化；以及在不同成型压力和不同焙烧温度条件下，烧结砖性能的变化。结果表明：当成型压力由7.3MPa升至19.6MPa时，干坯强度迅速升高，经1000℃、1050℃、1100℃下烧成的烧结砖均出现显气孔率降低、吸水率降低、体积密度升高，抗压强度升高等现象；当成型压力进一步升高后，干坯强度和烧结性能变化较小。这表明19.6MPa为粉煤灰烧结砖成型的最佳压力。     

浅谈蒸压灰砂砖砌体质量控制

文章根据灰砂砖的材料性能特点，分析蒸压灰砂砖的养护、施工工艺与粘土砖的区别，并提出针对性的施工方法。     

蒸压灰砂砖和蒸压加气混凝土砌块墙体开裂的机理分析和防裂漏措施

通过分析蒸压灰砂砖和蒸压加气混凝土砌块新墙体开裂的机理，提出相应的防裂漏措施。     

成型压力对相似材料力学性质影响机理

为探究成型压力对相似材料力学性质的影响机理,选择IBSCM新型相似材料,运用正交试验方法系统性的研究了成型压力和配比对相似材料密度、抗压强度、弹性模量、泊松比的影响;采用极差分析和多元回归分析等方法对结果进行了分析。结果表明:各因素对相似材料物理力学性质影响显著性由大到小依次为胶结剂浓度、成型压力、铁粉含量、石膏含量;胶结剂浓度对相似材料的抗压强度、弹性模量起控制作用;成型压力由2 MPa增大到6 MPa时,材料的密度、抗压强度、弹性模量分别增大了5. 97%,59. 1%,27. 5%,成型压力对相似材料力学性质影响较大,相似模拟实验中选择恰当的成型压力和配比是提高模拟实验相似性的关键;得到了成型压力和配比对相似材料力学参数影响的回归模型,并对模型的有效性进行了验证。     

浅谈蒸压灰砂砖砌体质量控制

蒸压灰砂砖因其具有节约粘土，不破坏耕地的优点，近几年来在我市已普遍使用。但由于部份工程技术人员对此种材料的性能还不甚了解，观念上还没有更新，仍停留在烧结普通砖的认识上，在施工中没有采取一些针对性的施工方法，因而造成灰砂砖墙体出现裂缝、变形等质量问题。现就蒸压灰砂砖砌体施工中必须注意的一些针对性问题略述己见。     

使用新墙材蒸压灰砂砖和蒸压加气混凝土砌块开裂的原因分析和防裂漏措施

通过比较蒸压灰砂砖和蒸压加气混凝土砌块与传统红砖的特性,分析新墙材开裂的原因,提出相应的防裂漏措施。     

不锈钢除尘灰冷固结成型影响因素研究

针对不锈铜除尘灰粒度细、亲水性差、难成型的特点,本文采用改性淀粉与钠基膨润土复合黏结剂对不锈钢除尘灰进行了成型试验,利用其TFe高的特点,制备出可供高炉冶炼使用的含铁团块,实现对不锈钢除尘灰的回收利用。研究了复合黏结剂添加量、闷料时间、成型压力以及成型水分等因素对成型的影响,结果表明,适宜的复合黏结剂添加量为7．5％;闷料时间为24h;成型压力为25MPa;水分为18％,制得的团块平均抗压强度达到3．3MPa以上,落下强度达到70％以上,可以满足高炉冶炼再使用。     

废旧纤维板材成型工艺的优化

利用废旧纤维、传统纺织和热压设备，研究了废旧聚酯／聚丙烯纤维复合板材的成型工艺，探讨了成型温度、时间、压力等工艺参数和聚丙烯纤维质量分数对复合板材力学性能的影响。得出废旧纤维板材最佳成型条件为：聚丙烯纤维质量分数为40％、成型温度200℃、成型时间4min、成型压力10MPa，此时制备的纤维复合板材力学性能最佳，其拉伸强度为51MPa，弯曲强度为65．4MPa。     

硅泥制备蒸压加气混凝土研究

利用废弃物尾矿硅泥替代河砂,与水泥、石灰、石膏等材料配合制备蒸压加气混凝土.研究硅泥含量与颗粒比表面积对蒸压加气混凝土砌块抗压强度、绝干密度的影响,并使用XRD和SEM测试方法研究蒸压加气混凝土砌块形成的微观机理.结果表明,硅泥粉磨20 min、比表面积为358.1 m~2·kg~(-1)、原材料比例为,硅泥∶水泥∶石灰∶石膏=60∶12∶25∶3时,砌块强度最高达到5 MPa,平均抗压强度4.0 MPa以上,满足A3.5加气混凝土的要求;砌块表观密度均小于625 kg·m~(-3),达到B06等级;砌块中C-S-H凝胶与托贝莫来石以及未反应的石英的胶结作用增强其强度.     

聚丙交脂-乙交酯纤维的温压成形

通过溶液沉析纺丝法制备聚丙交酯-乙交酯(PLGA)纤维,观察纤维的形貌并对其进行XRD和SEM表征.采用纤维温压成形法控制压力和温度得到条形的PLGA材料结合试样断口分析,研究成型压力与温度对PLGA材料的力学性能的影响.研究结果表明:非晶多孔结构的PLGA纤维可通过溶液沉析纺丝的方法获得,其孔径为0.1～ 1.0 μm;压制压力和压制温度对材料的力学性能影响较大,材料的抗弯强度、剪切强度和抗弯模量均随着温度和压力的增大而先增大后降低;在压制压力为105 MPa,压制温度为160 ℃时,试样的力学性能比较理想,此时,其抗弯强度可达到187.3 MPa,剪切强度达到100.1 MPa,抗弯模量达到2.5 GPa,可望作为非承重部位骨折愈合内固定材料.     

含玻璃相固体废物蒸压反应特性的红外光谱研究

通过红外光谱、X射线衍射、扫描电镜等手段研究了粉煤灰、废玻璃和矿渣等固体废物-石灰体系的蒸压反应特性。结果表明,1.2MPa饱和蒸汽压下,固体废物红外光谱强吸收区Si-O伸缩振动频率越低,其蒸压样品的结合水量越大,水热反应能力越强。粉煤灰、废玻璃的红外光谱强吸收区Si-O伸缩振动频率越低,其蒸压样品的强度越大。矿渣蒸压样品的强度与矿渣红外光谱强吸收区Si-O伸缩振动频率表现出不同于其他两种固体废物的规律,矿渣中铝参与反应形成大量的水石榴石,导致其蒸压样品的强度下降。     

低密度高强度炭材料的制备研究

以活化石油焦粉为原料,煤沥青为粘结剂,在不同成型压力和保压时间下制备的生坯样品并焙烧,成功制得高强度炭材料.对样品进行力学性能检测以及SEM,TGDTA,XRD分析,并阐明了活化原料与粘结剂相互作用机理.试验结果表明,随着保压时间和成型压力的增加,生坯体密及焙烧品性能都有所提升.在保压时间为20min,成型压力为200MPa时,焙烧后样品体积密度为1.54g/cm~3,抗压强度119 MPa,抗折强度61 MPa,各项性能均优于未活化石油焦粉原料所制样品.     

含玻璃相固体废物的蒸压反应特性

通过傅里叶变换红外光谱分析、X射线衍射分析、扫描电镜分析等方法研究了粉煤灰、废玻璃和矿渣等固体废弃物-石灰体系的蒸压反应特性.结果表明:1.2MPa饱和蒸汽压下,固体废弃物的 Si-O 伸缩振动频率越低,其蒸压样品的结合水量越大,水热反应能力越强;粉煤灰、废玻璃的 Si-O 伸缩振动频率越低,其蒸压样品的强度越高;矿渣蒸压样品的强度与矿渣的 Si-O 伸缩振动频率表现出不同于其他两种固体废弃物的规律,这主要是因为矿渣中的活性铝参与了反应,形成大量的水石榴石,导致其蒸压样品的强度下降.     

低压粉末注射成型FeCrAl合金成型性能的研究

采用低压粉末注射成型技术制备FeCrAl多孔材料,并研究了粘结剂配比和温度对其成型特性的影响。将FeCrAl合金粉末与不同配方的粘结剂混合,分别采用差示扫描量热仪（differential scanning calorimetry, DSC）、热重分析仪（thermogravimetric analyzer, TGA）和旋转流变仪测试混合物的熔化温度、分解温度以及不同转速和温度下的黏度,计算原料体系的塑性成型指数。结果表明,不同粘结剂配比和不同温度下,原料的流变行为和成型特性不同。成型温度越高,黏度越低,成型性越好。相同温度下,石蜡和石蜡/硬脂酸配方成型性较好,但原料在高转速下易分层,且压注样品在溶液脱脂过程中发生溃散;采用石蜡/低密度聚乙烯/硬脂酸和石蜡/乙酸乙烯共聚物/硬脂酸配方制备的样品,成型性较好,且高转速下原料稳定。采用石蜡/低密度聚乙烯/硬脂酸配方制备的样品,经脱脂烧结后,外观完好,粉末之间呈现冶金结合,维氏硬度为210,抗弯强度为（250±20）MPa。     

重结晶碳化硅制品等静压成型研究

传统的重结晶碳化硅制品成型方式,以干压成型、注浆成型、可塑成型为主,研究了重结晶碳化硅制品的等静压成型工艺。等静压成型重结晶制品,是将重结晶碳化硅制品的原料:50~200μm的碳化硅粒度砂和5~20μm的碳化硅微粉按一定比例,加上粘结性较强的水溶性纤维素和聚乙烯醇,加入成型模具,利用等静压机成型出密度高、强度大的重结晶碳化硅制品素坯。通过实验、测试分析、结果讨论,研究了成型压力、保压时间以及粘结剂含量对碳化硅制品素坯密度、强度和素坯和成品的微观结构的影响。通过扫描电镜分析:等静压成型的重结晶碳化硅制品的素坯和烧成品,致密度高,坯体中很少有气孔。研究结果还表明:随着成型压力增大,密度也不断增大,最佳成型压力为200 MPa;保压时间的长短,对素坯密度、强度也有影响,最佳保压时间为160 s,实验选用粘结剂最佳含量为2%.与传统成型方法相比,冷等静压成型所得的素坯和成品强度大、密度高、坯体均匀。     

成型工艺对废旧瓦楞纸箱制备包装材料性能的影响

 通过实验测试, 研究了利用废旧瓦楞纸箱制备高强度包装材料过程中, 成型工艺对制备材料性能的影响。结果表明, 在打浆度相同时, 热压压力的增大会使试样的抗张强度、断裂伸长率和弹性模量均得到提升, 而热压温度的升高只能使抗张强度和弹性模量得到提升;在热压温度165℃、打浆度35°SR、热压压力2 MPa 条件下试样的断裂伸长率最大, 150℃、27°SR、5 MPa 条件下试样的耐破度出现峰值;热压温度越高, 热压压力越小, 试样的挺度越好。综合考虑, 为了节约能源、缩短制备周期, 较优的成型工艺方案为:打浆度27°SR, 热压温度165℃, 干燥方式根据实际需要选择5 MPa 热压干燥或0.08 MPa 真空干燥。     

蒸压加气混凝土砌体的力学性能分析

实验测定加气混凝土砌块的力学性能和加气混凝土砌体的轴心抗压,抗弯强度和沿通缝截面的抗剪强度,讨论加气混凝土砌体在不同荷载条件下的裂缝发展特点和破坏特征,分析其荷载一住移曲线的发展规律．研究表明：轴心受压条件下砌体开裂后,砌体还能承受一定的压力,开裂荷载与极限荷栽之比在50％-60％左右,加气混凝土砌体延性较好,有一定的安全储备,在弯曲和沿通缝剪切条件下,加气混凝土砌体表现脆性破坏。     

梯度压力分布活性材料准静态压缩特性

采用准静态压缩试验方法研究了梯度压力分布对活性材料力学特性的影响.实验结果表明，梯度压力分布活性材料失效强度较均一活性材料有提高，同时逆梯度压力分布活性材料具有最显著的功能梯度特性.梯度压力从失效行为角度分析，充分压缩的逆梯度压力分布活性材料呈蘑菇状渐变失效，出现多个失效应力峰值.从材料密度分布出发，揭示了活性材料多应力峰值压缩失效梯度压力机理.      

压力下真空密封造型铸造

在真空密封造型工艺（Ｖ法）的基础上,提出压力下真空密封造型铸造工艺（Ｐ－Ｖ法）,并对Ｐ－Ｖ法中铸型抗压强度,抗剪强度抗拉强度硬度,薄膜烧失,浇注时型腔压力,金属液充型流动等工艺参数进行系统的基础研究。