移动支架法节段拼装施工梁段架设精调及线形控制技术

南石窟寺特大桥64m节段拼装工程是新建铁路西安至平凉线跨度最大、整孔梁段最重的节段拼装箱梁工程,结合本工程实际,介绍了西平铁路南石窟寺特大桥64m节段拼装箱梁架设精调及箱梁线形控制技术。     

64m移动支架造桥机节段拼装箱梁施工方案探讨

西平铁路南石窟寺特大桥8孔64m箱梁,为跨越泾河主河道而设,施工难度大,安全风险高。采用64m移动支架造桥机节段拼装施工方案,保证了施工质量安全,也保证了建设工期。     

西平铁路64m节段拼装箱梁预制施工技术探讨

西平铁路单跨64m节段拼装箱梁重量约1300t,每跨分13个节段梁进行预制,节段梁架设后通过12个湿接缝联结为一个整体,节段梁的预制是架设施工的前提,尤为重要,既要达到内实外美,还要满足方便快捷,达到架设需求,是值得深究的施工技术难题。通过对新建西平铁路南石窟寺特大桥和吊堡子泾河特大桥64m节段拼装箱梁的节段梁预制施工,从梁场建设、施工工艺、配套设施、工序衔接等几个方面进行了介绍,综合阐述了节段梁预制施工技术措施及要点,以期对类似工程有所借鉴。     

西平铁路64m节段拼装箱梁支架法施工技术

插扣式脚手架组合柱支架法节拼施工，在国内外没有先例和成功经验可借鉴，技术难度高，施工风险大，极具挑战性。西平铁路南石窟寺特大桥在64m移动支架未进场前，为了加快施工进度，先期采用插扣脚手架组合柱支架法进行节段拼装箱梁施工，经多次方案推敲和研讨，解决了横向分配梁和立杆均匀受力这一技术难题，并取得了成功。通过对南石窟寺特大桥插扣脚手架组合柱支架法节段梁拼装施工，综合阐述了施工的技术措施及要点，以期对类似工程有所借鉴。     

复杂地形移动支架拼装施工技术

针对复杂地形移动支架拼装施工技术问题,以新建铁路大理至瑞丽线西山寺特大桥10孔64m预应力混凝节段拼装箱梁为例,结合工程实际情况,着重介绍跨西山寺特大桥复杂地形的移动支架拼装施工技术。此施工技术保证了施工安全,又加快了施工进度,取得了很好的经济效益和社会效益,对今后同类型施工有较高的参考价值,是桥梁技术的一大进步。     

西山寺特大桥64m节段拼装第十跨移动支架就位施工技术

针对跨西山寺特大桥第十跨移动支架就位施工控制技术问题,以新建铁路大理至瑞丽线西山寺特大桥10孔64m预应力混凝节段拼装箱梁为例,结合工程实际情况,着重介绍跨西山寺特大桥第十跨移动支架就位施工控制技术。此施工技术是高墩复杂地势大跨移动支架的一大进步,并取得了很好的经济效益和社会效益,对今后同类型施工有较高的参考价值。也是桥梁技术的一大进步。     

碗口支架组合柱64m节段拼装工程实践

西平铁路南石窟寺桥部分桥段处于缓和曲线段,考虑到工期和大跨度曲线桥节拼的施工难度,施工方案采用64m碗口支架组合柱结构进行预制箱梁节段拼装,较好地解决了支架横向分配梁和立杆均匀受力的技术难题。为此,详细地介绍了支架的结构形式、支架和节段梁的施工等关键技术,其经验可为类似工程提供借鉴意义。     

SX56m/2200t型上行式移动支架造桥机节段拼装56m简支箱梁施工技术

结合新建兰新铁路大通河特大桥12孔单箱双线56m预应力混凝土简支箱梁节段拼装的工程实例,介绍了SX56m/2200t型上行式移动支架造桥机的总体结构及节段拼装56m简支箱梁施工关键技术。     

BQL-1300移动支架预压技术

通过BQL-1300移动支架预压技术在大瑞铁路西山寺特大桥的应用,详细介绍了移动支架预压技术在10孔64m节段箱梁施工过程中的施工工艺和控制要点。经现场加载试验表明,该施工预压产生挠度合理,在设计极限挠度范围之内,满足移动支架生产要求,且为梁体架设提供理论依据。     

八七铁路抢修钢桁梁在大跨度桥梁施工中的应用

八七铁路应急抢修钢桁梁具有承载能力大,竖向刚度和横向刚度都比较高的特点,是我国交通应急保障的重要装备。南石窟寺桥采用八七铁路抢修钢桁梁进行了预制箱梁节拼施工,具有安全可靠、施工速度快、成本低等优点。介绍了利用应急抢修钢桁梁进行跨度64m梁的节拼施工技术,并进行了承载力和天车系统的验算,其经验对移动支架造桥机的推广应用具有参考价值。     

沁河特大桥移动支架制架64m简支箱梁监理控制要点

64m跨度简支箱梁采用移动支架节段拼装法架设,混凝土箱梁采用分节段预制,整孑L于移动支架上组拼的施工工艺,箱梁节段全部支撑悬挂于移动支架主钢箱梁上,湿接缝浇筑前,需对箱梁节段进行准确的三维位置定位调节,纵向以线路的中心线为基准,即要求线路中心线和梁体中心线重合,竖向按二次抛物线设置反拱度,实际施工中反拱应根据具体情况设置。调节梁段是本桥线性控制监理工作的重点。针对现场实际情况,决定从设备、施工工艺、施工技术手段三方面进行控制,同时考虑监理的监控要点,加强旁站、巡视、试验、测量等方式实施全过程的质量监督管理,对施工工序进行检查,验收。     

预应力钢筋混凝土箱梁节段悬臂拼装施工技术

本文以深圳湾大桥箱梁节段的悬臂拼装施工为例,介绍了预制箱梁节段悬拼的施工方法,供以后类似工程施工参考.     

TP54节段拼装架桥机横移变幅技术研究

TP54节段拼装架桥机是为完成南京第四长江大桥节拼装箱梁架设而专门设计的,因其能完成各种复杂工况的箱栗架设任务（变跨,尾部喂梁,曲线段施工、对称悬拼,横移变幅）而得到业界一致好评,本文结合TP54节段拼装架桥机在郑州桃花峪黄河大桥81#-80#桥粤布幅横移变幅至左幅为例详述试架桥机对各种复杂工况强大的适应性。     

节段拼装变截面波形钢腹板连续组合箱梁的剪切性能试验研究

为了研究节段预制拼装波形钢腹板连续组合箱梁的抗剪性能,制作两片缩尺试验梁,包括节段拼装变截面波形钢腹板连续箱梁和相同尺寸的整体浇筑变截面波形钢腹板连续箱梁. 通过静力试验和数值分析,得到了节段拼装梁的剪应力分布规律、波形钢腹板承剪比例等. 结果表明：在中跨对称加载作用下,中跨1/4位置处节段拼装梁与整体梁波形钢腹板的剪应力沿梁高方向均匀分布,节段拼装梁的剪应力值要大于整体梁的相应值. 推导出节段拼装变截面波形钢腹板组合箱梁的剪应力计算公式,并考虑施工工艺对剪应力的影响,通过与实测值对比验证公式的准确性. 两片试验梁的波形钢腹板的承剪比受荷载影响较小,保持一个恒定的比例;两片试验梁在中支座位置处的钢腹板承剪比均为50%,并沿着试验梁纵向方向向两侧不断增大;在中跨1/4位置,节段拼装梁钢腹板的承剪比达到85%以上,整体梁的钢腹板在该位置的承剪比在75%左右,两片试验梁在边跨相应位置承剪比相差不大. 将适用于节段拼装混凝土箱梁的AASHTO接缝抗剪强度计算公式乘0.9可用于接缝截面抗剪承载力计算;上述公式值与试验值、有限元结果的误差在5%左右,可以较好地预测钢混组合结构胶接缝的抗剪强度.     

大桥水下桩基施工工艺的探讨

某特大桥中心里程DK1711 781.67,桥长2399.59m。全桥孔跨布置:53-32m简支箱梁 (64 4×116 64)m连续梁 1-32m简支箱梁 1-24m简支箱梁。此桥位于衡阳市衡阳县及衡南县(湘江为两县界河),在衡阳市以北15Km站门前人渡附近跨越湘江,距上游湘桂铁路湘江特大桥26.8Km,距下游大源渡航电枢纽工程36Km。湘江此段河道宽约650～700m,较顺直,水流自西向东,水质较好,流速较缓,水深约2～     

缓和曲线空间扭曲箱梁预制拼装施工关键技术研究

厦漳跨海大桥的北汊南引桥为预制节段拼装箱梁桥,本文介绍了其中的技术特色,包括空间扭曲箱梁短线匹配法预制、架桥机拼装工艺,自动化模板与架桥机设备研发,施工控制关键技术等多项研究成果.     

大桥水下桩基施工工艺的探讨

某特大桥中心里程DK1711+781.67,桥长2399.59m。全桥孔跨布置:53-32m简支箱梁+(64+4×116+64)m连续梁+1-32m简支箱梁+1-24m简支箱梁。此桥位于衡阳市衡阳县及衡南县(湘江为两县界河),在衡阳市以北15Km站门前人渡附近跨越湘江,距上游湘桂铁路湘江特大桥26.8Km,距下游大源渡航电枢纽工程36Km。湘江此段河道宽约650～700m,较顺直,水流自西向东,水质较好,流速较缓,水深约2～10m,往来船只较多。河堤顶部宽约5m,可通车。     

沙湾特大桥主桥宽幅挂篮施工控制

广州东沙至新联高速公路沙湾特大桥主桥为矮塔斜拉桥,沙湾特大桥主桥箱梁顶板宽34m,悬臂长度6.5m,挂篮悬浇块段长度为3.5m和4.0m两种.本文介绍了该桥梁采用的宽幅挂蓝的施工工艺和主要控制要点.     

大弧度曲线型独塔斜拉桥钢塔柱节段制作拼装技术

以安徽涡河三桥独塔钢塔柱施工为工程背景,上部塔柱线弧变化外侧半径为148. 75 m,内部半径为153. 25 m,塔轴线半径为151 m,研究钢塔柱大弧度曲线节段的制造、节段的吊装工艺、施工中弧线相切对齐控制连接等主要技术措施。针对钢塔结构线型复杂导致的制作及拼装难题,研究大尺寸钢塔柱的曲线线型拼装施工技术。控制T2节段及以下节段顶面标高和平面定位拼装精度偏差均在±2 mm之内,T2以上节段竖向拼装精度控制沿高度递减比例不超过1∶4 000。     

体内体外混合配束节段预制箱梁受弯性能试验

为了探索体内体外配束比对节段预制箱梁受弯性能的影响,考虑3种水平的体内体外混合配束比,制作3根节段预制拼装箱梁进行极限承载力试验,研究了体内体外不同配束比下,节段预制箱梁的变形特点、裂缝分布特征及破坏模式。研究结果表明:体内束布置越多,节段预制箱梁的承载力越高;梁体变形主要集中在节段接缝处;梁体的裂缝是沿胶接缝的素混凝土开裂,张开的接缝沿梁高方向分布符合平截面假定;极限承载力状态下,体外束的应力可达1 400~1 600 MPa,应力增量可达35%~45%;当梁体破坏时,普通钢筋的累积应变仍小于钢筋屈服应变,建议普通钢筋按照构造配筋配置。