Cr30Ni10／珠光体钢接头“不均匀混合区”组织特征研究

本文利用光学金相、扫描电镜等手段，研究和探讨了用Ｃｒ３０Ｎｉ１０型焊条焊接不同珠光体铜接头“不均匀混合区”的组织特征及形成原因，并分析了其对接头抗裂性的影响。所得结论，为推广应用Ｃｒ３０Ｎｉ１０型焊条以及提高异种钢接头质量提供了试验和理论依据。     

Cr6Ni11Mn13MoTi奥氏体钢焊条的研究

研制了一种Ｃｒ６Ｎｉ１１Ｍｎ１３ＭｏＴｉ奥氏体钢焊条用于高温服役（４５０～６５０℃）的Ｃｒ－Ｍｏ钢构件的异种金属焊接。结果表明：其异质接头具有良好力学性能和抗氧化性能,可以克服以往的异质接头服役过程中因碳迁移而导致的提前失效问题。     

水力机械用抗磨损与磨蚀金属材料的试验研究

对０Ｃｒ＿（１３）Ｎｉ＿５Ｍｏ，０Ｃｒ＿（１６）Ｎｉ＿５Ｍｏ和２０ＳｉＭｎ、三种材料不同的热处理方法，在转盘试验机上进行了含沙量高达６０ｋｇ／ｍ￣３的５种不同含沙量下磨损与磨蚀的试验研究。得到了０Ｃｒ＿（１３）Ｎｉ＿５Ｍｏ采用１０３０℃淬火，４７０℃一次回火的较佳工艺。     

Lc4超硬铝合金的氢脆特点

利用ＴＥＭ、ＳＥＭ和阴极渗氢等方法研究了峰值时效（Ｔ６）、过时效（Ｔ７３）及Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ对Ｌｃ４超硬铝显微组织、断口形貌和截面收缩率的影响．研究结果表明，过时效和微量元素能降低超硬铝的氢脆敏感性，当合金中的氢含量＜０．１９×１０－６时，无氢脆效应；当合金中氢含量提高到０．４９～０．５３×１０－６时，出现明显的氢脆效应．本文还讨论了Ｌｃ４超硬铝的氢脆机理．     

云南17种菊科植物微量元素含量特征研究

本文论述了云南１７种菊科植物９个元素含量的特征．元素含量顺序有１０种植物遵守Ｆｅ，Ａｌ＞Ｚｎ＞Ｍｎ＞Ｃｕ＞Ｐｂ＞Ｃｒ＞Ｎｉ＞Ｍｏ的规律，有５种植物遵守Ｆｅ，Ａｌ＞Ｍｎ＞Ｚｎ＞Ｃｒ＞Ｎｉ＞Ｍｏ的规律．元素含量的相对离散度为：Ａｌ＞Ｆｅ＞Ｍｏ＞Ｎｉ＞Ｍｎ＞Ｐｂ＞Ｃｕ＞Ｚｎ＞Ｃｒ．反映元素含量顺序与相对离散度顺序不完全匹配．元素Ｃｕ，Ｍｎ，Ｐｂ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｚｎ含量的频数分布总体为正态．Ｆｅ，Ｎｉ，Ａｌ含量的频数分布为正偏态型，并呈现高狭峰．元素Ａｌ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ含量间呈明显正相关；Ｆｅ与Ｃｕ，Ｚｎ，Ｍｏ，Ｃｒ间呈负相关．根据统计分级聚类分析，１７种植物分５组，１，２组共１１种植物，显示了植物对Ｃｕ，Ｆｅ，Ｐｂ，Ｎｉ，Ｃｒ吸收积累的聚类特征．第５组的小一支箭和臭灵丹，显示出对Ｆｅ，Ａｌ或Ｎｉ，Ｃｕ，Ｐｂ吸收积累的特殊性     

带堆焊层钢管焊接接头耐蚀性的电化学评定

采用电化学测试技术评价了低碳钢管管端内壁不锈钢焊条堆焊后再用相同焊条进行打底焊所得焊接接头的耐蚀性，选用两种高合金焊条Ｍ２，Ｍ６，并对堆焊金属进行热模拟试验，测定了模拟热影响区不同部位在３％ＮａＣｌ介质中的阳极极化行为。结果表明，按新工艺焊接的接头代替碳钢焊接接头可有效地提高管道接头的使用寿命。     

截齿齿座焊接裂纹模拟试验

对３０ＣｒＭｎＳｉ钢、Ａ３钢进行模拟焊接试验,观察分析了接头组织变化,对焊接冷裂纹产生的组织因素进行了分析,并对生产中制定焊接工艺规范提出意见。     

Cr30Ni10型焊条焊接中高碳钢冷裂纹行为特征

本文通过CTS试验及插销试验,研究了Cr30Ni10型焊条焊接中,高碳钠的冷裂纹行为。试验结果表明,Cr30Ni10型焊条焊接中、高碳钢有较高的抗裂性能,其冷裂纹行为是:淬硬组织起主要作用,体现不出氢的影响。文中提出的氢的扩散行为模型及熔合区中的富奥氏体带解释了氢体现不出影响的原因。该模型也适应于其它奥氏体焊缝。所得结论,为Cr30Ni10型焊条在中、高碳钢的焊接生产中推广应用提供了一定的理论依据。     

漳州市区热水对材料腐蚀的试验研究

种金属试样、６种玻璃钢试样、５种涂料试样在高温高盐份的漳州流动地热水中浸渍一年以估计其腐蚀性能．结果表明，Ｔｉ、０Ｃｒ１８Ｎｉ１１Ｔｉ、１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ耐蚀良好；铸铁、碳钢、１６Ｍｎ和铝腐蚀严重；铜的腐蚀轻微；所有玻璃钢试样表面无明显变化．但分别降低各自的强度；涂料试样中，只有生漆和环氧改性沥青漆二种是耐蚀的     

高碳铬不锈钢泵阀材料的研究：Ⅰ热处理对泵阀材料组织和…

研究了淬火和回火温度对６Ｃｒ１８Ｍｏ和９Ｃｒ１８Ｍｏ钢组织和性能的影响，最后确定了性能可满足泵阀服役条件要求的热处理工艺。上述工作为用９Ｃｒ１８Ｍｏ和６Ｃｒ１８Ｍｏ代替ＧＣｒ１５和２０ＣｒＭｏ制造抽油泵泵阀提供了科学的依据。     

奥氏体不锈钢焊接接头抗腐蚀性能研究

研究了不同焊接工艺对SUS316奥氏体不锈钢焊接接头的抗腐蚀性能。分别采用了钨极氩弧焊（TIG）、熔化极钨极氩弧焊（MIG）和钨极氩弧焊加填丝（TIG＋M）的方法焊接SUS316奥氏体不锈钢，焊接材料选用超低碳高铬镍焊丝H0Cr19Ni12Mo2。利用金相显微镜、晶间腐蚀实验和电化学腐蚀等的测试分析方法，对不同焊接工艺条件下的化学成分、显微组织和抗腐蚀性能进行了分析研究。结果表明，焊缝区抗晶间腐蚀性能依次为母材〉TIG＋M〉MIG〉TIG，焊缝区在硫酸溶液中的抗电压学腐蚀性能依次为；TIG＋M〉MIG〉TIG。     

Q&P1180高强钢激光焊接头的抗氢脆性能研究

采用激光焊技术对汽车用Q&P1180高强钢进行焊接试验,分析焊接工艺参数对激光焊接头组织演变和性能的影响。选择综合力学性能较好的试样进行低应变速率拉伸试验,研究激光焊接头不同区域的微观组织对Q&P1180高强钢氢脆敏感性的影响。结果表明,当激光功率为2.5～3.5 kW、焊接速度为4.0 m/min(或激光功率为3.0 kW,焊接速度为3.6～4.2 m/min)时,Q&P1180高强钢激光焊获得了全焊透及表面成形良好的接头。不同激光功率和不同焊接速度下,焊缝区和热影响区的硬度均高于母材区的,且在焊缝的两边都存在一个软化区。在激光功率为3.0 kW、焊接速度为4.0 m/min时,激光焊接头的综合性能最佳。在预充氢的慢应变速率拉伸试验中,随着充氢电流密度的增大或充氢时间的延长,其抗拉强度和塑性逐渐下降。其中,当充氢电流密度为2 mA/cm²、充氢时间为5 min时,氢脆敏感性因子为78.0%,具有较高的氢脆敏感性。     

00Cr25Ni2Mo3Mn10N高氮超级双相不锈钢的组织和性能

一种新型的资源节约型高氮超级双相不锈钢00Cr25Ni2Mo3Mn10N开发出来,氮质量分数达到0.5％.研究表明,经热锻和1 050 ℃固溶处理后,基体组织由铁素体和奥氏体组成,铁素体质量分数约为47％,氮质量分数的增加能明显提高材料的机械性能和腐蚀性能.通过对比研究表明,00Cr25Ni2Mo3Mn10N的综合性能相当于或优于00Cr25Ni7Mo4N 超级双相不锈钢.     

16Mn(HIC)钢硫化物应力腐蚀开裂实验研究

采用恒应变和慢应变速率拉伸实验的方法,研究了16Mn(HIC)和16Mn钢母材、焊缝在H2S环境中应力腐蚀开裂.结果表明:两种材料在酸性H2S介质中均发生穿晶型硫化物应力腐蚀开裂(SSCC);与16Mn钢相比,16Mn(HIC)钢有更好的抗SSCC性能,钢中的C,Mn,P和S的含量降低有利于提高钢的抗SSCC性能.焊缝及热影响区在焊接过程中,产生的粗大魏氏组织、偏析、缩孔和夹杂等缺陷,降低了焊缝的抗SSCC能力.但是,通过焊后热处理可以适当提高焊缝的抗SSCC能力.     

硬度对钢蜗轮副用材料磨损行为的影响(英文)

为了探讨硬度对钢蜗轮副材料磨损行为的影响,为研究钢蜗轮副合理的硬度配对提供试验依据。通过不同的热处理工艺,使12Cr2Ni4低碳合金钢获得了5种不同硬度的试样,然后在无润滑,室温条件下,在SRVⅣ微动磨损试验机上考察了硬度对12Cr2Ni4钢-18Cr2Ni4WA钢摩擦副磨损行为的影响。结果表明：试验条件下,随着12Cr2Ni4钢硬度的增加,12Cr2Ni4钢的磨损体积减小,其偶件18Cr2Ni4WA钢的磨损体积增大,当12Cr2Ni4钢硬度位于HRC39-HRCAl之间时,摩擦副双方的磨损量相等;12Cr2Ni4钢的相对耐磨性和摩擦系数都随12Cr2Ni4钢硬度的增加而增大,最大的相对耐磨性和摩擦系数的最大值均约为0．9。     

焊后热处理对奥氏体不锈钢焊条熔敷金属韧性的影响

本文研究了焊后热处理对异种钢焊接用的Cr—Ni奥氏体不锈钢焊条熔敷金属韧性的影响,探讨了脆化行为及机理。结果表明,焊后热处理时,显微组织中碳化物和σ相的析出是冲击韧性急剧下降的主要原因。焊条合金系统不同时,脆性相析出的数量及分布不同,金属的脆化倾向各异。Cr20—Ni10—Mn6合金系统对σ相的转变有一定的抑制作用,熔敷金属的脆化倾向较小。     

管线钢在含氢气的煤制天然气中服役安全性评估

煤制天然气是我国煤炭清洁利用的重要发展方向.现有管道用于输送煤制天然气(最高氢分压为0．72 MPa)时需要考虑其中低压氢气的影响,因而需先进行氢致开裂安全性评估.本文利用高压釜环境下恒载荷实验和电化学充氢,模拟研究X-70管线钢和20#钢在不同氢含量下的氢损伤和氢致延迟开裂,并对其在煤制天然气中服役安全性进行评估.在总压12 MPa (10 MPa N2+2 MPa H2)的高压釜中放置一个月,两种钢的金相试样均不出现氢损伤,U弯试样不开裂,加屈服强度σs的恒载荷试样不发生断裂.在含0．72 MPa的煤制天然气中长期服役时,进入两种钢的氢含量均远低于σs下发生氢致延迟开裂的门槛氢含量和出现氢损伤的门槛氢含量,因而X-70钢和20#钢在煤制天然气中长期服役均具有高的氢损伤和氢致开裂安全系数.     

0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头时效时熔合区增碳层的变化规律

采用光学显微镜，扫描电镜等分析方法研究0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头在时效过程中熔合区和增碳层宽度变化特点，结果表明，时效初期0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头在熔合区靠近奥氏体焊缝一侧有一定宽度的增碳层出现，随时效时间延长增碳层逐渐变宽，并且在达到峰值以后又逐渐变窄并最后消失，这种变化规律与传统A302/1Cr5Mo异质接头在时效过程中的变化规律完全不同。     

0Cr19Ni9 1Cr18Ni9不锈钢薄壁焊管缺陷及对策

南京某厂从日本引进焊管机组,用带式法生产薄壁不锈钢管。其工艺流程如下: 钢带分剪→轧辊成型→钨极氩弧焊(TIG)焊成管坯→冷拔→矫直→成品。采用某厂一批0.3mm厚的1Cr18Ni9和0Cr19Ni9奥氏体不锈钢带试焊,发现有焊渣间隔分布于焊缝的内外壁上。间隔距离从5mm至100mm不等,大部分在20～30mm之间,见图1.焊渣多呈灰褐色,其形如纺锤状,尺寸(长×宽)约在(10～20)mm×(4～6)mm。