序贯检验的构造及原理

序贯检验是根据一定的规则逐个抽样,以较少的不定的抽验量推断拒绝或接受零假设的检验法.本文阐述了序贯检验的数学模塑和构造、给出了以概率1终止的条件,概率比序贯过程是随机变量z=log(f(x;θ_1)/(f(x;θ_0)),是非退化的,文章之末用近似方法给出了在犯两类错误的概率之和不增加的条件下,构成该检验的边界常数.     

迭代级函数的辐角分布

以值分布理论为工具,研究了整函数f的辐角分布,在假设f满足条件i(f)=p(00时,证明了f必存在从原点出发的一条半直线B:argz=θ0(0≤θ0<2π),使得对任意ε>0有limr→∞log[p]{n(r,θ0,ε,f=α) n(r,θ0,ε,f(k)=β)}/logr=σ,其中α,β为任意有穷复数,且β不为零,k为任意正整数,并将结果推广到f是亚纯函数的情形.     

过共晶Fe-C-Cr合金定向凝固组织的定量化

过共晶Fe-3.12%C-35.9%Cr及Fe-2.80%C-33.1%Cr合金在定向凝固时,初晶碳化物(Fe、Cr)_7C_3以六角形棒状析出。随着凝固速度(R)的增加,初晶的间距(λ)变小,并服从下式:λ=BR~(-0.234)同时,初晶碳化物的平均直径(d)及体积分数(V_f)也是随凝固速度的增加而减少,有如下的关系:■=AR~(-0.234)V_f=CR~(-0.394)在本实验中,含碳量高者,初晶的■、λ、V_f,均增大。初晶碳化物的侧向生长速度为:R_r=A(?)2(?)G/△T R~(0.569)当凝固速度降低或含碳量减少,初晶碳化物将从实心六角形棒变成中空的六角形棒。本文并对初晶生长的过冷度作了推导,得出了下面的公式:△θ=(ABm(K-1)C_0G)/(D⊿T) R~(0.335)     

纤维网片复合方式对纤维增强水泥基材料性能的影响

在分析渍浆纤维混凝土(SIFCON)和渍浆网片混凝土(SIMCON)各自优缺点的基础上，研究了不同性质乱向短纤维和定向纤维网片复合及不同性质网片组合方式对纤维增强混凝土性能的影响．实验结果表明：各种纤维体积分数下定向网片与乱向短纤维复合增强混凝土各项性能明显优于单用乱向短钢纤维增强混凝土；当纤维总体积分数为8％时，由2层细孔编织钢丝网和3层细孔玻纤网组合网片型式B(网片体积分数为0．7％)与乱向短纤维(体积分数为7．3％)复合增强混凝土，其抗弯强度、抗剪强度、弯曲韧性(I5)比短切钢纤维增强混凝土(SIFCON)分别提高了45％，25％和46％，从而揭示了高弹模与低弹模纤维复合、乱向纤维与定向纤维网复合，优化纤维分布和取向，使其在材料层次和结构层次协同作用的优势得以发挥，并以较低的成本和较方便的施工工艺制备了高性能纤维增强水泥基复合材料。     

磁场烧结WC-Co系硬质合金的研究

匀强磁场中烧结硬质合金是粉末冶金工艺一项新技术.研究结果表明,该技术是提高硬质合金质量、改善合金组织结构有效的新方法.在磁场中烧结WC-10、6％Co合金,比之无磁场烧结,强度(σ_(vb)提高20％,孔隙度降至0.02％以下,WC结晶取向(系数)增加4倍,钴的β-Co(f.c.c)成份增加了10倍以上,宏观、微观组织结构发生明显变化.     

三角代数上的Lie可导映射对

设U=Tri(A,M,B)是三角代数,δ,τ为U→U上的两个映射(无可加性或线性假设).利用矩阵分块的方法证明了:如果对任意的a,b∈U,有δ([a,b])=[δ(a),b]+[a,τ(b)],则τ=σ+L,δ=θ+f,其中:σ:U→U是可加导子;L:U→Z(U)是模可加的中心值映射;θ:U→U是关于σ的可加广义导子;f:U→Z(U)是中心值映射,且f([a,b])=0.     

最小估计区间

设θ是总体X的分布的未知参数。所谓θ的区间估计,就是在给定的置信水平1—α下,寻求两个统计量(?)_1(x_1,x_2,….x_n)与(?)_2(x_1,x_2,…xn)使得参数θ落在随机区间((?)_1,(?)_2)的概率这里x_1,x_2,…,xn是总体X的样本。满足这一条件的随机区间很多,通常的做法是选择这样的(?)_1,(?)_2,使得作为θ的估计区间,当然其长度越小越好,但用上述方法得到的估计区间的长度不一定是     

一类半线性微分方程组第三边值问题的差分方法

本文旨在证明形如 u_t(x,t)=Auxx(x,t) f(u)微分方程组的第三边值问题近似解的存在唯一性问题。其中: (z,t)∈(0,L)×(0,T)=G_T u(x,t)=(u_1(x,t),u_2(x,t),…,u_m(x,t)) f(u)=(f_1(u),f_2(u),…,f_m(u))其边值条件为“u_x(0,t)=σ_1u(0,t),u_x(L,t)=-σ_2u(L,t) u(x,0)=φ(x),σ_1>0,σ_2>0,φ(x)满足边界条件: φ′(0)=σ_1φ(0),φ′(L)=-σ_2φ(L) [1]的作者解决了上述方程组的第一、二边值问题,本文用与[1]类似的方法解决了第三边值问题。实际上,对A,σ_1,σ_2和f含t变量的同类边值问题也有类似的结论。本文为简明计,仅对条件与[1]相同的情况进行论证。     

考虑地震修正角的重力式挡土墙可靠性分析

强震区挡土墙结构的稳定问题备受关注,从重力式挡土墙抗倾覆和抗滑移可靠性分析角度出发,将地震作用视为计算墙后主动土压力时对土体重度和内摩擦角进行修正的参数——地震修正角θ.将θ与墙后土体的黏聚力c和内摩擦角φ作为随机变量,以此建立了考虑地震作用的挡土墙抗倾覆和抗滑移功能函数.通过蒙特卡罗法分别计算了考虑变量呈不同统计特性的挡土墙失效概率,研究变量统计特性对挡土墙抗倾覆和抗滑移可靠性的影响.结果表明:墙后土体c与φ的相关系数ρ_(cφ)逐渐增大时,挡土墙抗倾覆和抗滑移的失效概率相应增加,尤其是c与φ负相关时,挡土墙失效概率对ρ_(cφ)的变化更为敏感;将θ视为常数或忽略θ与c和φ的相关性时得出的失效概率偏小,会导致对挡土墙稳定性做出偏安全的估计;θ与c、φ的相关系数ρ_(θc)和ρ_(θφ)增大时,挡土墙的抗倾覆及抗滑移失效概率整体呈减小趋势;变量参数间相关性对挡土墙可靠性均有影响,其中ρ_(cφ)影响最敏感,ρ_(θc)次之,ρ_(θφ)影响最小.     

厚壁圆筒弹塑性问题的工程应用解

利用Mises屈服条件,求出了厚壁圆筒弹塑性问题中的一种新解。关键在于β系数表达式的求出。导出β_L=2/((3+(r/b)~4)~(1/2),它是径向坐标r的函数。利用σ_θ-σ_r=β_Lσ_s和轴对称平衡方程联合求解,问题得到解决。     

关于积分1/(2πi)∫_cφ(z)(f'(z))/(f(z))dz的计算——辐角原理的推广

<正> 下面先介绍两个本文涉及的概念: 1)设c是一条逐段光滑曲线,f(z)在c上除了有有限个极点a_1,a_2…,a_n外,处处都解析,则表达式∫c f(z)dz按平常的积分定义来了解是没有意义的,考虑到下文的需要,我们先确定表达式∫c f(z)dz的意义,为此.分别以a_1,a_2,…,a_n为中心,以任意小的正数r_1,r_2,…,r_n为半径画圆,把这些圆周在曲线c上截下的包含a_1,a_2,…,a_n的那些小弧段分别记作σ_1,σ_2,…,σ_n。从c上去掉σ_1,σ_2…,σ_n后剩下的部份记作c′,由于f(z)在     

局部环上辛变换的一个分解定理

域上辛群中元素σ可以分解成辛平延之积,其因子的最少个数叫σ的分解长度,记以 l(σ)。O'Meara 在1976年给出:如果σ不是双曲的,则 L(σ)=resσ;如果σ是双曲的,则 l(σ)=resσ+1.刘长安在1980年,用矩阵计算的方法,也得到了相同的结果.最近,张海权、张永正在φ—满射环上得出:(i)如果σ不是双曲的,且σ不是模恒等元素,则 resσ+ρ_σ≥L(σ)≥resσ—ρ_σ;(ii)如果σ是双曲的,则 resσ+1+ρ_σ≥L(σ)≥resσ+1·-ρ_σ.文献[1],[2]中剩余数规定为 resσ=dimR_σ,R_σ是σ的剩余空间;文献[3]中     

"劳氏曲线"的分析与修正建议

纤维在复合材料中的方向系数是描述纤维分布形态的重要参数,对纤维的增强、增韧与阻裂效应有着显著的影响.C.V.S.KameswaraRao在J.P.Romualdi的无限制纤维取向研究的基础上研究了边壁效应对二维乱向纤维方向系数的影响,并得出了有边壁存在时方向有效系数的分布曲线,即著名的"劳氏曲线";通过分析C.V.S.KameswaraRao的研究论文,指出了其中的失误;并对"劳氏曲线"作了修正建议.图5,参4.     

园筒上弧形突体在环流中的压力特性

本文利用复变函数保角变换方法求解势流流场的理论,对圆筒上弧形突体在环流流场中的压力特性进行了理论分析,求得突体上的压力分布,得到最小压力系数C_(Pmin).对不同高度、不同长度的弧形突体,分别计算了在凹曲面上和在凸曲面上的最小压力系数C_(Pmin2)和C_(Pmin3),并与半无限平面上弧形突体在均匀流场中的最小压力系数C_(Pmin1)进行了比较,计算成果证实,在突体高度和长度相同的情况下存在C_(Pmin2)相似文献   

浮选机中浮游颗粒粒度上限的近似计算和无因次数

为了计算在浮选机(或装置)中紊流动力学条件下浮游颗粒的粒度上限,给出了两个简单的近似式。它们包括固体密度ρ_p、流体密度ρ_(f1),表面张力σ,按触角θ和与能耗相关的参数(涡流加速度),我们称之为“上机械加速度”δ_(mo)。给出了一些有关实际应用的曲线。为了描述气泡—颗粒集合体的稳定性引入类似结合数的无因次特性数。     

缺口夹角对细观解理断裂应力的影响

用弹塑性有限元 (FEM)方法分析了 C- Mn钢不同缺口夹角 4点弯曲试样(4 PB)缺口前的应力 -应变场分布 .精确测量了解理起裂源距缺口根部的距离和细观解理断裂应力σf.结果表明 :当缺口夹角从 10°增加到 90°时 ,断裂时的高应力、应变分布产生了明显变化 ,而σf 值相对保持不变 ;解理的临界事件也没有变化 ,表现为铁素体晶粒尺寸的裂纹扩展进入邻近基体 .因而 σf 主要由临界裂纹的长度决定 ,缺口夹角及与其相关的高应力体积对σf 的值几乎没有影响     

系数的幅角与Bieberbach猜想

本文在对系数的幅角加以限制的条件下研究了Bieberbach猜想,得到了下述结果, 1·若f(z)=z+sum from n-2 to ∞ a_nz~n∈S,arga_n=θ_n, φ_n=θ_(n+1)-θ_n-θ_2, 如果α_n≤|φ_n|,n≥7,则|a_n|相似文献   

光滑函数类_(k、σ、p)~0的单边宽度

本文研究由实系数线性微分算子Q_(k,σ)(D)=Dσsum form j=1 to (?)(D-tj)所定义的2π周期函数类,integyal form n=0 to 2π(Q_(k,σ))(D)f(X)dx=O;并给出其单边宽度d_n~+(m_(k,σ,1);L,)的精确估计值,以及达到其d(2n-1)~+((?)_(k,σ,1)) L,)的最优子空间。本文的结果推广了。     

高纯铝在范性形变过程中内耗对频率和速率的响应行为

考虑了位错平均速度V=f(σ)随时间或应变的变化之后,导出了金属在范性形变过程中内耗Q～~(-1)与位错动力学关系式V=f(σ),形变速率ε、测量频率ω、测量振幅σ_A 以及切变模量G 等的关系为(?)此处(?)t、(?)p 分别为扭切应力和拉伸应力的平均取向因子,Г(n)为取正值的积分常数,m 为除0,-1以外的整数。可见,形变过程内耗可能出现正比于(ε/ω)~(2/3)、((?)/ω)~(1/2)、((?)/ω)以及((?)/ω)~2等各种对于ω和(?)的响应行为。而且出现随测量振幅σ_A增大而减小的反常振幅效应内耗。高纯铝在拉伸速率(?)=50×10~(-6)/秒时,形变过程内耗Q~(-1)的实验数据与上式中n=-2时的结果符合得很好.此时的内耗可表示为Q~(-1)=0.245(G/σ_A)β_(-2)((?)/ω)~(1/2)/(V_0~′+β_(-2)ε~(-(1/2)).亦即Q~(-1)正比于((?)/ω)~(1/2).还观测到随着σ_A 的增加而减小的反常振幅效应内耗.高纯铝在恒速拉伸时,当ε>0.5%后,位错的平均速度(?)_0。与形变量ε间的关系可表示为(?)_0=V_0~′+βε~(-(1/2));而运动位错的密度ρ可表示为ρ=(?)/ab(V_0~~′+βε~(-(1/2)).     

聚乙烯醇纤维混凝土早期抗裂抗渗性能试验

目的研究聚乙烯醇纤维对混凝土抗裂抗渗性能的影响.方法用3种不同长度(6 mm、8 mm、12 mm),4种不同掺量(0.6 kg/m3、0.8 kg/m3、1.2 kg/m3、1.4 kg/m3)的聚乙烯醇纤维设计13组纤维混凝土,通过平板约束试验和渗水高度试验,与基准混凝土进行对比,研究聚乙烯醇(PVA)纤维长度、掺量对混凝土早期抗裂及抗渗性能的影响.结果对比掺加不同长度纤维混凝土试件的裂缝情况及渗水深度,得出掺入8 mm的PVA纤维混凝土平均渗水深度为49.21 mm,裂缝降低系数由0.82提高到1,在聚乙烯醇纤维掺量0~1.4 kg/m3变化中不同长度的纤维均掺加1.4 kg/m3时裂缝的降低系数从0.85提高到1,平均渗水高度维持在49.76 mm,各项性能均表现最佳.结论 PVA纤维能有效抑制早期塑性裂缝的产生并显著提高材料的抗渗性,且选用长度8 mm、掺量为1.4 kg/m3的聚乙烯醇纤维时各项性能表现最佳.